2020年，我国建筑能耗占所有行业总能耗的31%^[1]. 基于天然气的冷热电联供（combined cooling, heating and power microgrid，CCHP）系统为建筑提供多种类型的能源，能够实现电、热、冷等多种形式能源的灵活转化和综合利用. CCHP中多种形式的能源间存在多时间尺度特性，为建筑能源的高效优化调度带来挑战. 在微网的优化调度中，有多种技术能够提升调度经济性和供能稳定性：需求响应作为供给侧和需求侧的互动方法，能够提升微网系统的灵活性，保障供能的稳定性；日前-日内调度能够降低由于日前负荷预测不准确导致的调度偏差，减少负荷不确定性对调度结果带来的影响^[2].

建筑作为柔性虚拟储能，能够有效参与冷热负荷的调度过程^[3]. 楼宇虚拟储能作为重要的需求响应资源被广泛应用于微网优化调度中. 靳小龙等^[4]通过约束温度舒适性区间，构建基于楼宇虚拟储能的调度模型；楼宇虚拟储能有保证低压配电网系统电压稳定性和降低运行成本的双重作用^[5]；葛少云等^[6]通过构建综合考虑室内空气和建筑围护结构的精细化虚拟储能模型，全面分析了楼宇虚拟储能的需求响应效果；陈厚合等^[7]基于热阻热容网络提出考虑太阳辐射方向性的多区域建筑虚拟储能模型. 尽管已有研究推进了建筑模型的发展，预测了动态环境条件的建筑热惯性，也提出了楼宇虚拟储能作为需求响应方法参与能源系统优化调度的方法，但很少有研究关注室内含湿量变化对楼宇虚拟储能的作用. 室内含湿量变化将导致室内湿空气的焓值(即潜热焓值)发生变化，建筑中因潜热焓值变化造成的室内暖通系统(heating, ventilation, and air conditioning, HVAC)额外运行能耗占比可达39%^[8]. 当HVAC同时控制室内温度和相对湿度时，由于室内相对湿度发生变化，相应的除湿或加湿过程将产生湿负荷，湿负荷的变化能够引起水蒸气携带的潜热焓值变化，最终导致热负荷或冷负荷的计算偏差^[9]. 因此仅考虑室内温度约束的方法，不适用于热/湿负荷同时参与需求响应的场景，需要额外将湿负荷引入需求响应中，发挥潜热在调度中的价值.

模型预测控制(model predictive control, MPC)被广泛应用于微网日内调度. 预测时域的选择是MPC的关键，它对日内调度结果有显著影响. 预测时域越长，用于优化调度的信息越充足，得到的经济性越好，但计算成本将大幅上升；预测时域越短，模型计算成本越低，调度结果却不令人满意^[10-12]. 预测时域主要有滚动预测时域^[13-18]和缩短预测时域^[19-20]2种，其中滚动预测时域采用固定值，缩短预测时域采用的时域长度随时间逐渐减小. 上述文献均未提出均衡计算成本和调度结果的预测时域确定方法，且少有研究针对不同负荷随机性下的预测时域长度变化问题展开讨论. 自适应预测时域方法能够在室内热/湿负荷波动较大时自动拓宽预测时域，保证用户热舒适得到满足并降低系统运行经济成本；该方法还能够在室内热/湿负荷波动减小时自动减少预测时域，降低整体计算成本. 本研究提出基于考虑湿负荷的冷负荷需求响应和自适应预测时域的冷热电联供微网日前-日内优化调度模型. 探索冷负荷的潜热和显热部分协同作用下微网系统经济成本和设备供能灵活性的影响. 采用改进粒子群优化算法 (particle swarmoptimization, PSO)求解优化调度计算模型. 以杭州某典型商业建筑的夏季制冷工况为例，验证所提模型的性能.

如图1所示，本研究构建的冷热电联供微网系统为楼宇型微网. 电负荷主要由燃气内燃机消耗天然气进行发电来承担，多余电力可以送入蓄电池，不足部分由电网或蓄电池供应。夏季冷负荷主要由燃气内燃机排放的烟气驱动吸收式制冷机制冷来承担，不足部分由电制冷机和蓄能水罐补充；冬季热负荷主要由燃气内燃机的余热和蓄能水罐供应. 本研究仅考虑夏季工况下的多时间尺度优化调度问题，因此仅对冷负荷和电负荷进行建模.

燃气内燃机的发电效率η_gt(τ)和余热回收效率η_ht(τ)均为机组负荷率ω_gt(τ)的函数，

(1) $ \left. \begin{gathered} {\eta _{{\text{gt}}}}(\tau ) = 0.38(1 - \exp \;( - \omega _{{\text{gt}}}^{}(\tau )/0.2)), \\ {\eta _{{\text{ht}}}}(\tau ) = 0.49+0.3\exp \;( - \omega _{{\text{gt}}}^{}(\tau )/0.2), \\ {\omega _{{\text{gt}}}}(\tau ) = {P_{{\text{gt,e}}}}(\tau )/P_{{\text{gt}},{\text{e}}}^{\max }. \\ \end{gathered} \right\} $

式中：P_gt,e(τ)为燃气内燃机出力， $P_{{\text{gt}},{\text{e}}}^{\max }$为燃气内燃机额定电功率. τ时刻燃气内燃机的余热产热功率P_gt(τ)和耗气体积流量v_gt(τ)分别表示为

(2) $ {P_{{\text{gt}}}}(\tau ) = \frac{{{P_{{\text{gt,e}}}}(\tau )}}{{{\eta _{{\text{gt}}}}(\tau )}} (1 - {\eta _{{\text{gt}}}}(\tau )) {\eta _{{\text{ht}}}}(\tau ), $

(3) $ {v_{{\text{gt}}}}{\text{(}}\tau {\text{)}} = {P_{{\text{gt,e}}}}{\text{(}}\tau {\text{)/}}{\text{(}}{\eta _{{\text{gt}}}}{\text{(}}\tau {\text{)}}\zeta{\text{)}}{\text{.}} $

式中：ζ为天然气热值，取ζ=38 931 kJ/m³. 燃气内燃机满足约束：

(4) $ 0 \leqslant {P_{{\text{gt,e}}}}(\tau ) \leqslant P_{{\text{gt,e}}}^{\max }. $

采用溴化锂吸收式制冷机和电制冷机作为冷源满足冷负荷，其中溴化锂吸收式制冷功率P_ac,c(τ)和电制冷机制冷功率P_ec,c(τ)分别为各自制冷系数e的函数，

(5) $ \left. \begin{gathered} {P_{{\text{ac,c}}}}(\tau ) = {P_{{\text{ac}}}}(\tau ) \; {e_{\text{ac}}}, \\ {P_{{\text{ec,c}}}}(\tau ) = {P_{{\text{ec,e}}}}(\tau ) \; {e_{\text{ec}}}. \\ \end{gathered} \right\} $

式中：P_ac(τ)、P_ec,e(τ)分别为τ时刻从燃气内燃机中得到的吸热功率和电功率；e_ac、e_,ec分别为吸收式制冷机和电制冷机的制冷系数，其中e_ac为常数，e_ec为电制冷机负荷率ω_ec(τ)的函数，

(6) $ {e_{\text{ec}}} = 6.67\exp \left(\frac{{ - {\omega _{{\text{ec}}}}(\tau )}}{{0.81}}\right)\sin \left({\text{π }}\frac{{{\omega _{{\text{ec}}}}(\tau ) - 0.17}}{{0.56}}\right)+8.16. $

吸收式制冷机和电制冷机的约束分别为

(7) $ \begin{gathered} 0 \leqslant {P_{{\text{ac}}}}(\tau ) \leqslant {P_{{\text{gt}}}}(\tau ),\; 0 \leqslant {P_{{\text{ac,c}}}}(\tau ) \leqslant P_{{\text{ac,c}}}^{\max }; \end{gathered} $

(8) $ 0 \leqslant {P_{{\text{ec,c}}}}(\tau ) \leqslant P_{{\text{ec,c}}}^{{\text{max}}}. $

式中： $ P_{{\text{ac,c}}}^{\max } $、 $ P_{{\text{ec,c}}}^{{\text{max}}} $分别为吸收式制冷机和电制冷机的额定制冷功率.

蓄电池和蓄能水罐分别提供储电和储冷，τ时刻的蓄电量W_bt(τ)和蓄冷量W_wt(τ)分别由上一时刻W_bt(τ−1)和W_wt(τ−1)得到，

(9) $ {W_{{\text{bt}}}}(\tau ) = \left\{ \begin{array}{*{20}{l}} {W_{{\text{bt}}}}(\tau - 1){\text+}{P_{{\text{bt}}}}(\tau ){\eta _{{\text{bt\_c}}}}\Delta \tau ,&{P_{{\text{bt}}}}(\tau ) \geqslant 0; \\ {W_{{\text{bt}}}}(\tau - 1)+\dfrac{{{P_{{\text{bt}}}}(\tau )\Delta \tau }}{{{\eta _{{\text{bt\_d}}}}}},&{P_{{\text{bt}}}}(\tau ) < 0. \\ \end{array} \right. $

(10) $ {W_{{\text{wt}}}}(\tau ) = \left\{ \begin{aligned} (1 - & {\delta _{{\text{wt}}}}){W_{{\text{wt}}}}(\tau - 1)+ {P_{{\text{wt}}}}(\tau ) \cdot {\eta _{{\text{wt\_c}}}} \cdot \Delta \tau ,\\&{\text{ }}{P_{{\text{wt}}}}(\tau ) \geqslant 0; \\ (1 -& {\delta _{{\text{wt}}}}){W_{{\text{wt}}}}(\tau - 1)+ {P_{{\text{wt}}}}(\tau )/{\eta _{{\text{wt\_d}}}} \cdot \Delta \tau ,\\&{\text{ }}{P_{{\text{wt}}}}(\tau ) < 0. \\ \end{aligned} \right. $

式中：P_bt、P_wt分别为蓄电池和蓄能水罐的充放电功率，正值代表充电，负值代表放电；δ_wt为蓄能水罐能量损失率，假设蓄能水罐为理想状况，即δ_wt = 0；下标bt_c、bt_d分别代表蓄电池充、放电过程，下标wt_c、wt_d分别代表蓄能水罐储冷、释冷过程. 蓄电池和蓄能水罐分别满足的约束为

(11) $ \left. \begin{gathered} P_{{\text{bt}}}^{\min } \leqslant {P_{{\text{bt}}}}(\tau ) \leqslant P_{{\text{bt}}}^{\max }, \\ 0 \leqslant {W_{{\text{bt}}}}(\tau ) \leqslant W_{{\text{bt}}}^{\max }, \\ {W_{{\text{bt}}}}({\tau _{24}}) = {W_{{\text{bt}}}}(\tau _0^{+1})； \\ \end{gathered} \right\} $

(12) $ \left. \begin{gathered} P_{{\text{wt}}}^{\min } \leqslant {P_{{\text{wt}}}}(\tau ) \leqslant P_{{\text{wt}}}^{\max }, \\ 0 \leqslant {W_{{\text{wt}}}}(\tau ) \leqslant W_{{\text{wt}}}^{\max }, \\ {W_{{\text{wt}}}}({\tau _{24}}) = {W_{{\text{wt}}}}(\tau _0^{+1}). \\ \end{gathered} \right\} $

式中： $ P_{{\text{bt}}}^{\min } $、 $ P_{{\text{bt}}}^{\max } $分别为蓄电池充、放电电功率上下限， $ P_{{\text{wt}}}^{\min } $、 $ P_{{\text{wt}}}^{\max } $分别为蓄能水罐储冷/释冷功率上下限， $ W_{{\text{bt}}}^{\max } $、 $ W_{{\text{wt}}}^{\max } $分别为蓄电池最大储电能力和蓄能水罐最大储冷能力，τ₂₄、 $ \tau _0^{+1} $分别为当日24时和次日0时.

典型的日前建筑逐时电负荷P_{e_l}(τ)和逐时冷负荷P_{c_l}(τ)计算均以恒定室内温湿度设定值为前提. 为了充分挖掘建筑柔性储能参与需求响应的潜力，本研究提出包含湿负荷的冷负荷建模方法，使日前建筑负荷能够在调度中同时调整室内温湿度设定值以响应分时电价.

湿负荷为根据室内相对湿度设定值进行相对湿度调控产生的供湿量或除湿量. 在传统考虑热负荷的需求响应基础上，根据HVAC湿度控制的特点，1）将室内热负荷的平衡式由温度自变量改写为比焓值(显热部分)自变量，2）将湿负荷通过湿空气的水蒸气潜热效应等效转换为比焓值(潜热部分)的形式. 因此，本研究构建的冷负荷由2个部分构成：文献中广泛采用的显热部分和本研究提出的由湿负荷产生的潜热部分. 在满足文献[21]规定的室内热舒适温湿度区间内，通过调整室内温湿度设定值，达到充分利用建筑围护结构热湿惯性并使得冷负荷进行削峰填谷，最终减少系统运行成本的作用. 基于湿空气中水蒸气的高汽化潜热这一特性，考虑湿惯性能够进一步发挥建筑作为虚拟储能单元的需求响应潜力. 在基于额定室内温湿度得到的冷负荷基础上，通过包含湿负荷，可以起到进一步平移负荷的作用.

基于热湿平衡方程得到显热和潜热平衡分别为

(13) $ {P_{{\text{sen}}}}{\text{(}}\tau {\text{)}} - {c_p}\rho V\frac{{{\text{d}}\theta _{\text{R}}^\tau }}{{{\text{d}}\tau }} = {c_p}\rho {v_{\text{S}}}(\theta_{\text{R}}^\tau - \theta_{\text{S}}^\tau ), $

(14) $ M{\text{(}}\tau {\text{)}} - \rho V\frac{{{\text{d}}d_{\text{R}}^\tau }}{{{\text{d}}\tau }} = \rho {v_{\text{S}}}(d_{\text{R}}^\tau - d_{\text{S}}^\tau ). $

式中：P_sen(τ)、M(τ)分别为室内冷负荷的显热部分和湿负荷，c_p、ρ分别为比定压热容和密度，V为室内容积，v_S为回风体积流量， $ \theta_{\text{R}}^\tau $、 $\theta_{\text{S}}^\tau $分别为室内空气温度和送风温度， $ d_{\text{R}}^\tau $、 $ d_{\text{S}}^\tau $分别为室内空气含湿量和送风含湿量(含湿量定义为单位质量干空气中含有水蒸气的质量与干空气质量之比). 根据热湿平衡方程，得到室内逐时冷负荷(考虑显热和潜热)P_{c_l}(τ)为

(15) $\begin{split} {P_{{\text{c\_l}}}}(\tau ) =& \rho {v_{\text{S}}}(h_{\text{R}}^{\tau { - 1}} - h_{\text{S}}^\tau ) = \\ &{\text{ }}{P_{{\text{ac,c}}}}(\tau )+{P_{{\text{ec,c}}}}(\tau ) - {P_{{\text{wt}}}}(\tau ). \\ \end{split} $

式中：h为湿空气比焓，由热湿平衡方程获得的温度θ和含湿量d确定，关联式为 h = 1.01θ+0.001d× (2 500+1.84θ)^[22]. 相较于传统仅考虑温度变化产生的冷负荷，式(15)同时考虑温度和湿度变化的冷负荷. 式(15)表明，τ时刻冷负荷由该时刻参与响应后的送风比焓与上一时刻回风比焓确定(显热和潜热的室内逐时热负荷模型形式与式(15)一致，仅替换式(14)等号右侧与热流相关的设备功率，即可得到相应的比焓变化和室内逐时热负荷). 根据文献[21]的规定，有约束：

(16) $ \left. \begin{gathered} \theta_{\text{R}}^{{\text{min}}} \leqslant \theta_{\text{R}}^\tau \leqslant \theta_{\text{R}}^{{\text{max}}}, \\ \phi _{{\text{RH,R}}}^{{\text{min}}} \leqslant \phi _{{\text{RH}},{\text{R}}}^\tau \leqslant \phi _{{\text{RH}},{\text{R}}}^{{\text{max}}}. \\ \end{gathered} \right\} $

式中： $\theta_{\text{R}}^{{\text{min}}}$、 $\theta_{\text{R}}^{{\text{max}}}$分别为室内温度设定值上下限；ϕ_RH为室内相对湿度，由d = 622ϕ_RH·p_sat / (p−ϕ_RH·p_sat)得到； $ \phi _{{\text{RH,R}}}^{{\text{min}}} $、 $ \phi _{{\text{RH,R}}}^{{\text{max}}} $分别为室内相对湿度设定值上下限；p、p_sat分别为大气压和饱和水蒸气压.

根据文献[23]，由于天气和人员活动具有不确定性，建筑负荷的波动范围为10%~20%. 因此，设置室内电/冷负荷服从方差为10%的正态分布，即N(μ, 0.1μ)，其中μ为日前预测的负荷期望值.

在日内阶段，由于负荷的不确定性，经典的MPC一般采用恒定的控制时域和预测时域修正日前调度结果. 虽然预测时域长度对日内调度结果的影响较大，但现有文献对最佳预测时域长度尚无定论. 预测时域长度对日内调度结果的影响表现为1）拓宽预测时域虽然能获取全面的预测数据和最佳经济成本，但会产生高昂的计算成本，不利于日内调度的实施；2）减小预测时域虽然能够加快系统调度响应，但往往以损失系统经济成本为代价. 本研究提出自适应预测时域MPC方法，旨在寻找最优的预测时域，使计算时间和经济成本均达到较小值.

根据负荷的波动情况，假设单位预测时域长度为1 h，预测时域总长为L_i，定义从i 至i+L_i 的预测负荷方差 $s_{i}^2$为

(17) $ s_{i}^{2} = \frac{1}{{{L_i}}}\sum\nolimits_{\tau = i}^{{L_i}{\text+}i} {\left( {(P_{{\text{e\_l}}}^{i} - {\bar P_{{\text{e\_l}}}})^2}+ {(P_{{\text{c\_l}}}^{i} - {\bar P_{{\text{c\_l}}}})^2} \right).} $

式中： $P_{{\text{e\_l}}}^{i}$、 $\bar P_{{\text{e\_l}}}$分别为τ = i时刻的电负荷和预测时域L_i(从i时刻至i+L_i 时刻)下的电负荷均值； $P_{{\text{c\_l}}}^{i}$和 $\bar P_{{\rm{c}}\_{\rm{l}}}$分别为τ = i 时刻的冷负荷和预测时域L_i(从i 时刻至i+L_i 时刻)下的冷负荷均值.

如图2所示为自适应预测时域模型预测控制示意图，其中控制时域为1 h， $ \varepsilon $为阈值(取0.01). 自适应预测时域模型预测控制方案的执行步骤如下.

1）当控制时域为τ = i 时刻(如0∶00)时，给定初始预测时域长度L₀，并指定L_i = L₀，计算 $s_{i}^{2}$.

2）当控制时域为τ = i +1 时刻(如1∶00)时，给定预测时域长度L_i+1 = L_i，计算 $ s_{i+1}^{2} $.

3）对比 $s_{i+1}^{2}$和 $s_{i}^{2}$的大小，若 $\left| {s_{i+1}^{2} -}\right. \left. {s_{i}^{2}} \right| \leqslant {\varepsilon}$，则执行步骤4）；若 $\left| {s_{i+1}^{2} - s_{i}^{2}} \right| > {\varepsilon}$且 $s_{i+1}^{2} > s_{i}^{2}$，则执行步骤5）；若 $\left| {s_{i+1}^{2} -} \right. \left.{s_{i}^{2}} \right| > {\varepsilon}$且 $ s_{ i+1}^{2} < s_{i}^{2} $，则执行步骤6）.

4）保持预测时域长度不变，即L_i+1 = L_i，执行步骤7）.

5）负荷波动在增大，因此增大预测时域为L_i+1 = L_i +1，以提供全面的预测信息，执行步骤7）.

6）负荷波动在减小，因此减小预测时域为L_i+1 = L_i −1，以增加优化计算效率，执行步骤7）.

7）随控制时域进行滚动执行步骤2）~6），直至i+L_i时刻到达日内调度周期停止.

日内优化调度不考虑次日情形，因此在滚动执行步骤2）~6）过程中，当模型预测时域超出日前调度周期时，预测时域长度需要相应缩短，即截断超出日前调度周期的预测时域长度.

日前优化调度使得系统达到最小运行成本，包括燃料成本C_gas(τ)、购电成本C_grid(τ)以及运行维修成本 $C_{\mathrm{om}}(\tau) $.

(18) $ \left.\begin{split} \\ \min &{C_1}= \sum\limits_{\tau {\text{ = }}0}^T {[{C_{{\text{gas}}}}{\text{(}}\tau {\text{)}}+{C_{{\text{grid}}}}{\text{(}}\tau {\text{)}}+{C_{{\text{om}}}}{\text{(}}\tau {\text{)}}]} ; \\ & {C_{{\text{gas}}}}{\text{(}}\tau {\text{)}} = {v_{{\text{gt}}}}{\text{(}}\tau {\text{)}}{R_{{\text{gas}}}}\vartriangle \tau , \\ & {C_{{\text{grid}}}}{\text{(}}\tau {\text{)}} = {P_{{\text{grid}}}}{\text{(}}\tau {\text{)}}{R_{{\text{grid}}}}(\tau )\vartriangle \tau , \\ & {C_{{\text{om}}}}{\text{(}}\tau {\text{)}} = \vartriangle \tau [{P_{{\text{gt,e}}}}{\text{(}}\tau {\text{)}} \cdot {R_{{\text{om\_gt}}}} + {P_{{\text{ac,c}}}}{\text{(}}\tau {\text{)}} \cdot {R_{{\text{om\_ac}}}} + \\ &\quad \;\;\; {P_{{\text{ec,c}}}}{\text{(}} \tau {\text{)}} \cdot {R_{{\text{om\_ec}}}} + \left| {{P_{{\text{bt}}}}{\text{(}} \tau {\text{)}}} \right| \cdot {R_{{\text{om\_bt}}}} + \left| {{P_{{\text{wt}}}}{\text{(}} \tau {\text{)}}} \right| \cdot {R_{{\text{om\_wt}}}}]. \\ \end{split}\right\} $

式中：R_gas为天然气价，R_grid(τ)为τ时刻电网分时电价，R_{om_gt}、R_{om_ac}、R_{om_ec}、R_{om_bt}和R_{om_wt}分别为燃气内燃机、吸收式制冷机、电制冷机、蓄电池和蓄能水罐的运行维修价格. 日前调度除了满足各设备运行约束和上下限约束外，还要满足各负荷平衡约束，包括

(19) $ \left. \begin{gathered} {P_{{\text{e\_l}}}}(\tau ) = {P_{{\text{gt,e}}}}(\tau )+{P_{{\text{grid}}}}(\tau ) - {\text{ }}{P_{{\text{bt}}}}(\tau ) - {P_{{\text{ec,e}}}}(\tau ), \\ {P_{{\text{c\_l}}}}(\tau ) = {P_{{\text{ac,c}}}}(\tau )+{P_{{\text{ec,c}}}}(\tau ) - {P_{{\text{wt}}}}(\tau ). \\ \end{gathered} \right\} $

日内优化调度在日前调度结果上使系统在满足负荷需求的前提下进一步降低运行成本，根据自适应预测时域，有目标函数：

(20) $ \min {C_2}{\text{ = }}\sum\limits_{\tau = i}^{L_i+i} {\left[ {{C_{{\text{gas}}}}{\text{(}}\tau {\text{)+}}{C_{{\text{grid}}}}{\text{(}}\tau {\text{)+}}{C_{{\text{om}}}}{\text{(}}\tau {\text{)}}} \right]} . $

此外，系统的约束条件与日前调度保持一致.

采用改进的粒子群优化算法对优化模型进行求解. 传统粒子群优化算法虽然广泛用于优化调度问题求解，但其求解速度较慢，且如早熟收敛和陷入局部极值的问题导致其收敛能力较差^[24]. 为了提升搜寻全局最优值的能力，进行如下改进.

1) 优化惯性权重(Opt1)：对惯性权重w进行更新，表达式为

(21) $ {w_k} = {w_{\text{z}}} - ({w_{\text{z}}} - {w_{\text{a}}}) \cdot {(k/{k_{\max }})^2}. $

式中：w_k为第k次迭代采用的惯性权重，w_a、w_z分别为初始惯性权重和终止惯性权重；k、k_max分别为第k次迭代数和总迭代次数. 惯性权重能够使优化在迭代初期拥有较大的搜索惯性和搜索空间，并在迭代后期能够快速收敛至全局最优值.

2) 设置罚函数(Opt2)：通过在目标函数式(18)、(20)中各自额外增加罚函数项m·G快速过滤不满足约束的粒子，使带约束问题转变为无约束问题. 其中m为罚函数权重，G为罚函数. 罚函数的形式定义如下：对于等式约束f(A) = a，G = [f(A) − a]²，对于不等式约束f(B) ≤ b，G = max[0, f(B) − b].

3) 设置自调节设备出力(Opt3)：针对等式约束难以满足的问题，在粒子群优化中计算粒子适应度步骤前，加入自调节步骤以增大可行解比例^[25]. 由于同一设备可能既能提供冷负荷也能提供电负荷，优先对供冷设备进行自调节过程，即优先保障冷负荷平衡.

4) 引入粒子突变(Opt4)：粒子突变是避免传统粒子群算法存在早熟收敛和局部最优的改进方法，其特点为牺牲部分效率换取更大的搜索空间^[26]. 粒子突变规则：若种群最优解变化连续k次迭代均小于一定值ε_k，则从种群中随机抽取部分粒子进行突变.

以某典型商业建筑为例，基于室内温度25℃/相对湿度50%情形，通过EnergyPlus软件建模预测获得日前阶段电负荷、冷负荷(显热部分)、湿负荷和分时电价如图3所示(需求响应前). 微网系统各设备的相关参数取值如表1所示，湿负荷和经济成本的相关参数取值如表2所示. PSO的参数包括种群数目100， k_max = 2 000，PSO学习因子分别为2.8、1.2，w_a = 0.9，w_z = 0.2，约束式(11)~(12)的罚函数权重m = 1 000，其余约束的罚函数权重m = 100；粒子突变参数为最优解变化连续200步迭代小于0.1.

为了对比本研究提出的考虑湿负荷后的冷负荷需求响应在日前阶段中的作用，除了包含湿负荷的冷负荷需求响应方案S2外，在日前阶段计算中平行设置以下方案：无负荷需求响应方案S0(室内无任何负荷需求响应)和仅考虑传统冷负荷需求响应方案S1(仅冷负荷参与需求响应，湿负荷不参与需求响应). 为了对比自适应预测时域模型预测控制在日内阶段中的作用，在日内阶段设置固定预测时域进行对比.

在日前阶段采用经典粒子群算法和各种改进粒子群算法的比较如图4所示. 可以看出，经典粒子群算法的收敛效果较差，仅采用优化惯性权重(Opt1)改进后，约迭代次数N = 800后可得到较好的收敛效果. 进一步采用优化惯性权重(Opt1)、设置罚函数(Opt2)和自调节设备出力(Opt3)后，在N = 100内即可达到收敛(收敛时间较经典PSO缩短约72%). 增加粒子突变(Opt4)后，虽然可在N = 1500跳出局部最优解并达到全局最优值，但对目标函数降低范围有限但收敛时间较经典PSO延长87%，因此针对本研究涉及的优化调度问题不建议采用粒子突变方法.

需求响应方案S0、S1和S2的日前总运行成本分别为12028、11341、11096元. 在包含室内湿负荷参与冷负荷需求响应后，总运行成本相比方案S0下降了7.75%，且比方案S1额外下降了2.04%. 这一结果表明，在暖通设计中，考虑空调等设备的热/冷、湿负荷并使之同时参与需求响应，可以达到更好的经济效益. 原因是湿空气中的水蒸气具有较高的潜热，被视为建筑中的虚拟储能，这一举措在高湿地区有较好的经济效益.

以方案S0为参照，方案S1和S2日前调度中冷负荷的负荷转移情况对比如图5所示. 不同需求响应方案根据分时电价进行相应的冷负荷转移，日总冷负荷均为17456 kW·h. 可以看到，考虑湿负荷参与冷负荷需求响应后，冷负荷转移量明显增大，因而较大的负荷转移量使得冷负荷能够有效避开分时电价中高峰电价时段，降低了日前阶段总经济成本. 图5中在低谷电价时段冷负荷出现回弹效应，但是总体经济成本并未上升，反而最大化“移峰填谷”的作用. 3种方案的室内温湿度波动情况如图6所示. 可以看出，室内温湿度在夏季考虑湿负荷作为冷负荷的一部分参与需求响应后呈上升趋势，但未超过文献[21]规定的热舒适温度和相对湿度区间，因此方案S2能够在保证热舒适要求的前提下共同转移冷负荷中的显热和潜热负荷(湿负荷).

3种方案的电网负荷变化和蓄能水罐蓄冷量变化如图7所示. 考虑包含湿负荷的冷负荷需求响应后，方案S2在高峰电价时段平均购电量仅为方案S0的2.5% (19:00—21:00的平均值)，几乎可以实现高峰时段离网运行，缓解了电网压力. 方案S2在平峰电价时段的购电量也大幅下降，与方案S0相比平均下降幅度为26.3%. 在高峰和平峰电价时段，方案S2中蓄能水罐的蓄冷量相比方案S0、S1也呈现大幅提升的效果，原因是湿空气潜热较大，在高峰时段适当放松室内相对湿度要求后，其冷负荷能够大幅降低，使蓄能水罐在高峰时段也能进行蓄冷，保证了蓄能水罐的工作稳定性. 如果考虑式(10)的蓄能水罐能量损失率，蓄能水罐的蓄冷量W_wt(τ)将随时间进一步降低，方案S0、S1中的蓄冷量可能无法满足用户冷负荷， 方案S2能够在实际工况下保证蓄能水罐的工作稳定性和冷负荷的满足.

在日内阶段，在日前阶段采用方案S2后，探讨考虑自适应预测时域模型预测控制后的经济性和计算成本变化. 考虑包含湿负荷的冷负荷需求响应后的日前电、冷负荷(包含显热和潜热)及日内阶段引入不确定度后的电、冷负荷(包含显热和潜热部分)如图8(a)所示，不同固定预测时域长度下日内总运行成本和计算时长如图8(b)所示. 可以看出，在预测时域长度为3~9 h时，算例的总成本和总计算时长均呈现线性变化，并在7 h处产生交点，结果与文献[9]~[11]的趋势类似.

采用自适应预测时域后，预测时域在日内的变化情况如图9所示. 预测时域变化范围为 3~7 h，且其长度与预测冷负荷方差的变化规律基本一致(除20:00—24:00受调度周期T的限制，预测时域发生截断). 表明采用自适应预测时域后，日内调度不再完全依赖于超短时期的负荷预测精确度，即当负荷预测精度发生变化时自适应方法能够自动调整预测时域，以减少预测误差对日内结果的影响. 对固定预测时域为3、7 h和采用自适应预测时域方法在日内阶段的运行成本和计算时长进行对比，提出预测时域选择评价因子以量化方法间的对比，结果如表3所示. 预测时域选择评价因子的定义式为

(22) $ \psi =\frac{{w}_{1}}{{s}_{\text{r}}{}^{2}}{\left(\frac{{C}_{\text{2}}}{{C}_{2\_{\rm{max}}}}\right)}^{2}+{w}_{2}{\left(\frac{{t}_{\text{a}}}{{t}_{\text{a\_max}}}\right)}^{2}. $

式中：w₁、w₂为权重系数，均取0.5； $ {s_{\rm{r}}}^2 $为日内阶段负荷方差，本研究为10%；C₂、C_{2_max}分别为该方法的总运行成本和3个方法中最大的运行成本；t_a、t_{a_max}分别为该方法的总计算时间和3个方法中最大的计算时间. 不同日内阶段的负荷波动下通过改变预测时域降低的运行成本不同，负荷波动越大，长预测时域看到的全局信息转化得到的成本优势就越明显，因此在预测时域选择评价因子中运行成本一项除以 $ {s_{\rm{r}}}^2 $. 表3的结果表明，采用自适应预测时域方法后，预测时域选择评价因子最低，即运行成本和计算时长两者达到均衡状态，能够从整体上获得低运行成本和计算时长.

进一步从各设备层面对自适应预测时域进行评估. 采用自适应预测时域模型预测控制与3 h固定预测时域模型预测控制的结果对比如图10所示. 图10(a)显示采用本研究提出的自适应预测时域后，电网在高峰电价时段的功率下降，有助于进一步降低电网负荷，并且在低谷和平段电价时段有较高的功率，有助于电网在日内各时段达到稳定负荷. 图10(b)显示在自适应预测时域中燃气内燃机在高峰时段出力大幅降低，同时在整个调度周期上(特别是9:00—18:00)有更平稳的输出功率)；图10(d)、(e)显示蓄电池和蓄能水罐的蓄能量波动，可以看出自适应预测时域使得蓄电量和蓄冷量在低谷电价和平段电价时段大幅上升，即自适应预测时域能够预测到更长时间范围内的负荷波动以及电价变化，从而提前进行蓄能设备的蓄能或者释能，有效增加了储能设备的利用率，并在考虑蓄能水罐能量损失后更能确保在高峰用冷时段(图10(e)中10:00—12:00和16:00—20:00)的供冷稳定性.

(1) 引入湿负荷作为新的负荷需求响应方法，有效降低系统在日前阶段的总运行成本7.75%；湿负荷的需求响应有效地降低了分时电价下对电网的负荷压力，大幅提升了蓄能水罐蓄冷量和稳定性.

(2) 提出新的自适应预测时域模型预测控制方法，该方法能够基于负荷波动方差自动调整预测时域，对合理选择预测时域有指导意义.

(3) 所提出的自适应预测时域模型预测控制方法在日内阶段平衡了计算时间和经济性成本；自适应模型预测控制方法对减少对电网负荷、平稳燃气内燃机输出功率、增加蓄能水罐和蓄电池等储能设备的利用率等有一定贡献；为了对比自适应预测时域与固定时域的效果，提出预测时域选择评价因子.

（4）所提的湿负荷需求响应方法和自适应预测时域模型预测控制方法对于不同微网形式、不同季节和不同负荷状况下均适用. 后续研究计划基于不同微网形式/季节/工况考察湿负荷需求响应的能力，在不同负荷状况下评估自适应预测时域模型预测控制方法的作用.