浙江大学学报(工学版)

浙江大学学报(工学版), 2021, 55(10): 1960-1967 doi: 10.3785/j.issn.1008-973X.2021.10.018

机械与能源工程

导热油换热器预热煤粉气流的试验研究

来振亚,, 毛睿, 李源, 张平安, 杜学森, 周昊,

1. 浙江大学 能源清洁利用国家重点实验室，浙江 杭州 310027

2. 润电能源科学技术有限公司，河南 郑州 450052

Experimental study on preheating pulverized coal air flow by heat exchanger using thermal oil

LAI Zhen-ya,, MAO Rui, LI Yuan, ZHANG Ping-an, DU Xue-sen, ZHOU Hao,

1. State Key Laboratory of Clean Energy Utilization, Zhejiang University, Hangzhou 310027, China

2. Rundian Energy Science and Technology Limited Company, Zhengzhou 450052, China

通讯作者: 周昊，男，教授，博导. orcid.org/0000-0001-9779-7703. E-mail： zhouhao@cmee.zju.edu.cn

收稿日期: 2020-11-18  

基金资助: 国家自然科学基金创新研究群体资助项目（51621005）

Received: 2020-11-18  

Fund supported: 国家自然科学基金创新研究群体资助项目（51621005）

作者简介 About authors

来振亚（1995—），男，博士生，从事堆积颗粒体系气流阻力及储能特性的研究.orcid.org/0000-0003-3565-9182.E-mail：lzywyyx2015@163.com , E-mail：lzywyyx2015@163.com

摘要

提出在煤粉进入燃烧室之前对煤粉气流进行预热处理的新型工艺，减轻一次风对炉膛的冷却效应，加速煤粉燃烧. 设计采用导热油预热煤粉气流的带翅板管壳式换热器，搭建中试规模试验台，通过实验研究油温、油质量流量、风温、风速、煤风质量比对系统换热特性及试验台阻力特性的影响. 试验结果验证了该换热器采用导热油来预热一次风煤粉气流的技术可行性，提出的新型预热工艺具有环保节能的现实意义. 试验结果表明，当煤风质量比为0.15时，190 ℃的导热油可以将煤粉气流从58.4 ℃预热到113 ℃以上. 提出的预热工艺有利于改善煤粉气流的着火性能，促进煤粉锅炉的低负荷稳燃.

关键词： 电站锅炉 ; 煤粉 ; 预热 ; 换热器 ; 着火特性

Abstract

A novel technology of pre-heating the pulverized coal air flow before the pulverized coal entering the combustion chamber was proposed to reduce the cooling effect of the primary air on the furnace and accelerate the combustion of the pulverized coal. A shell-and-tube heat exchanger with finned plate that used heat transfer oil to preheat pulverized coal air flow was designed. A pilot scale test bench was constructed to experimentally analyze the effects of oil temperature, oil mass flow, air temperature, air speed, and coal-air mass ratio on the heat transfer characteristics of the system and the resistance characteristics of the test bench. The experimental results verified the technical feasibility of the heat exchanger using heat transfer oil to preheat the primary pulverized coal air flow. The proposed preheating technology had practical significance for environmental protection and energy saving. The experimental results showed that the heat transfer oil at 190 ℃ could preheat the pulverized coal air flow from 58. 4 ℃ to above 113 ℃ when the coal-air mass ratio was 0.15. The proposed preheating process was beneficial to improve the ignition performance of the pulverized coal air flow and promote the low-load stable combustion of the pulverized coal boiler.

Keywords： utility boiler ; pulverized coal ; preheat ; heat exchanger ; ignition characteristics

PDF (1415KB) 元数据 多维度评价 相关文章 导出 EndNote| Ris| Bibtex  收藏本文

本文引用格式

来振亚, 毛睿, 李源, 张平安, 杜学森, 周昊. 导热油换热器预热煤粉气流的试验研究. 浙江大学学报(工学版)[J], 2021, 55(10): 1960-1967 doi:10.3785/j.issn.1008-973X.2021.10.018

LAI Zhen-ya, MAO Rui, LI Yuan, ZHANG Ping-an, DU Xue-sen, ZHOU Hao. Experimental study on preheating pulverized coal air flow by heat exchanger using thermal oil. Journal of Zhejiang University(Engineering Science)[J], 2021, 55(10): 1960-1967 doi:10.3785/j.issn.1008-973X.2021.10.018

由于可再生能源发电的不稳定性，煤是当前大规模电力生产不可或缺的化石燃料. 从经济上考虑，煤粉燃烧是有效的燃煤方法. 燃煤电站锅炉在启动和低负荷运行过程中会消耗大量燃油，这导致发电成本增加，同时燃油产生的污染物严重污染大气环境. 为了减少燃油消耗，学者们的研究主要集中在改进燃烧器以及预热煤粉两方面.

不少学者进行了关于无油点火燃烧器的研究. Sugimoto等[1]通过等离子辅助来稳定煤粉燃烧. Kanilo等[2]通过微波辅助燃烧器，研究煤粉的点火和燃烧. 张孝勇等[3-5]在国内外研究的基础上，开发了DLZ-200型等离子燃烧器，成功实现了煤粉锅炉的无油启动. 等离子及微波辅助点火燃烧器最大的弊端是难以扩展燃烧器的容量及运行期间频繁的维修. Li等[6]介绍了用于煤粉锅炉的感应加热点火燃烧器. 周俊虎等[7-9]使用这种技术，在感应加热的高温热壁点火系统中，研究气流中煤粉质量分数对点火及煤粉燃烧的影响. 研究表明，对于无油点火器，可以通过调节煤粉质量分数对煤粉气流的着火点进行控制. Li等[10-12]提出将微油点火用于挥发分质量分数低、点火温度高的煤种，以减少点火过程和部分负荷运行期间的油消耗. 通过使用新的油枪技术，准备过程中的耗油量比以前节省了90%（从1 000 kg/h减少到100 kg/h）.

在锅炉低负荷时，挥发分质量分数低的燃料面临着着火、稳燃及燃尽的困难. 一些学者选择在煤粉进入燃烧室之前，对煤粉气流进行预热处理. 提高煤粉气流的初始温度，有利于减轻一次风对炉膛的冷却效应，从而加速煤粉的燃烧. Lu等[13-18]提出通过循环流化床预热煤粉的新技术，进行大量的煤粉预热燃烧工作. 李永毅等[19]提出高效集成系统，该系统使用蒸汽预干燥进入制粉系统的高水分原煤，从而降低一次风的吸热量，利用两级蒸汽加热器分级加热一次风.

为了实现煤粉的低负荷稳燃，学者们的工作主要集中在通过各种点火技术来改进燃烧器. 通过换热器形式在煤粉进入锅炉之前预热一次风的研究工作很少[20-22].

本文提出带翅板的新型管壳式换热器，使用导热油预热一次风，以减少煤粉气流的着火热[23]，从而达到促进煤粉点火及低负荷稳燃的目的. 本文搭建了中试规模的风粉换热试验台，开展风粉混合物与导热油的换热实验，研究换热系统的传热特性及阻力特性.

1. 试验部分

1.1. 换热器设计

提出的应用于工业现场的换热器为圆柱形的带翅板管壳式换热器，作为一次风管的一部分. 由于该换热器结构的空间对称性，仅取十分之一（36°扇形）作为测试部分. 实验测试所用的换热器模型与工业现场应用的换热器尺寸比例为1∶1. 测试用换热器的示意图如图1所示. 换热器外弧半径为315 mm，轴向长度为4 300 mm，加工材质为20号钢. 导热油分2路走管程，管外设置翅板以加强换热. 风粉混合物走壳程. 换热器进、出口处各设置0.5 m长渐变段（圆变扇形），以方便管道对接.

图 1

新窗口打开| 下载原图ZIP| 生成PPT

图 1   风粉换热器的设计图

Fig.1   Schematic diagram of heat exchanger


1.2. 试验系统

风粉加热器中试试验系统主要由热风机、扇形换热器、导热油加热器、旋风筒、给料仓、布袋除尘器及引风机构成，示意图见图2. 热风机提供的热风携带煤粉形成风粉混合物，流经扇形换热器时与导热油炉提供的高温导热油进行逆流换热. 换热后的风粉混合物经旋风分离器进行风粉分离，大部分煤粉落入给料仓，少部分细颗粒被送入布袋除尘器进行除尘.

图 2

新窗口打开| 下载原图ZIP| 生成PPT

图 2   中试试验系统的示意图

Fig.2   Schematic diagram of pilot test system


在实验过程中，煤粉给料量通过改变绞龙电机频率进行控制. 通过改变热风机（加热功率为100 kW）负荷控制一次风温，通过改变热风机与引风机阀门开度调节一次风速（一次风量）. 导热油炉采用电加热，额定功率为225 kW，最高工作温度为315 ℃. 试验采用Mantherm W4 合成导热油. 在试验系统内，添加油量共260 kg. 在实验过程中，通过调节油路管道的阀门开度控制导热油质量流量，通过调节导热油炉加热功率调节换热器进口油温.

1.3. 试验工况以及数据采集

表1给出试验工况. 表中，tin，air为进口风温，vair为进口风速，tin，oil为进口油温，qm为油质量流量，R为煤风质量比. 表2给出试验中所用材料的物理特性. 表中，tin为进口温度，ρ为密度，cp为比定压热容，λ为导热系数. 换热器的实物加工见图3. 为了减小散热损失，换热系统外均包裹了一定厚度的保温棉材料. 换热器空气管路设置轴向A、B、C 3列，每列1~9共27个温度测点. 此外，油路在换热器进出口设置流量、压力、温度测点. 静压采用压力表（分辨率为0.005 MPa）测量，流量采用涡街流量计（分辨率为0.01 m3/h）测量. 气路在进出口设置温度、压力、速度测点. 气流速度、静压采用Testo 435 微压计进行测量（分辨率为0.1 m/s、1 Pa）. 所有温度测点均采用K型热电偶（精确度为±1.5 ℃）进行测量，通过安捷伦进行数据采集.

表 1   煤粉气流预热的实验工况

Tab.1  Experimental conditions of preheating pulverized coal air flow

工况 tin，air /℃ vair /(m·s−1) tin，oil /℃ qm /(t·h−1) R
1 60 22.8 190 0.6 0
2 60 22.8 190 1.4 0
3 60 22.8 190 2.2 0
4 60 22.8 165 1.4 0
5 60 22.8 215 1.4 0
6 60 22.8 270 1.4 0
7 40 13.3 190 1.4 0
8 40 18.4 190 1.4 0
9 40 23.9 190 1.4 0
10 40 22.0 190 1.4 0
11 60 22.0 190 1.4 0
12 80 22.0 190 1.4 0
13 60 22.5 190 1.4 0
14 60 22.5 190 1.4 0.15
15 60 22.5 190 1.4 0.25

新窗口打开| 下载CSV


表 2   材料的物理特性

Tab.2  Physical properties of materials

材料 tin /℃ ρ /(kg·m−3) cp /(J·kg−1·K−1) λ/(W·m−1·K−1)
导热油 165 769 2505 0.1107
导热油 190 751 2590 0.1078
导热油 215 735 2690 0.1049
导热油 270 691 2860 0.0985
煤粉 60 1400 1130 0.0650
20号钢 — 7850 465 48

新窗口打开| 下载CSV


图 3

新窗口打开| 下载原图ZIP| 生成PPT

图 3   风粉换热器的内部结构及热电偶编号

Fig.3   Internal structure and thermocouple position number of heat exchanger


2. 结果和讨论

2.1. 换热器的传热均匀性

以工况6为例，如图4所示为A、B、C 3列热电偶沿轴向（Y向）的温度分布. 图中，tair为一次风温度.如图4所示，3列热电偶所测量的温度沿轴向逐渐爬升，一次风温从换热器进口到出口逐渐升高，表明换热器在轴向传热上具有良好的均匀性. 每个特定轴向位置的A、B、C 3列热电偶所测量的一次风温相差较小，最大绝对差值小于4 ℃，表明在当前实验条件下该换热器在横向传热上具有良好的均匀性.

图 4

新窗口打开| 下载原图ZIP| 生成PPT

图 4   换热器的传热均匀性

Fig.4   Heat transfer homogeneity of heat exchanger


2.2. 进口油温对换热特性的影响

如图5所示为进口油温对空气温度轴向分布的影响（实验结果中各个数据点为A、B、C 3列相应轴向位置点的均值，Y为轴向距离，Y=0对应气路进口，Y=4.5 m对应气路出口）. 在各工况下，一次风温度沿轴向逐渐升高. 进口油温越大，传热功率越高，则空气温升越快. 在进口油温提高后，单位质量导热油所携带的焓越大，一次风预热温度越高. 实验结果表明，当进口油温为165 ℃时，出口风温为106.5 ℃；当进口油温为215 ℃时，出口风温可达126.8 ℃；当出口油温提高到270 ℃时，出口风温进一步达到153.3 ℃.

图 5

新窗口打开| 下载原图ZIP| 生成PPT

图 5   进口油温对空气温度轴向分布的影响

Fig.5   Effect of inlet oil temperature on axial air temperature profile


如图6所示为进口油温对换热器传热特性的影响. 整体传热系数K及传热效能ε通过下式进行计算：

图 6

新窗口打开| 下载原图ZIP| 生成PPT

图 6   进口油温对换热器传热特性的影响

Fig.6   Effect of inlet oil temperature on heat transfer characteristics of heat exchanger


$ K = \frac{Q}{{A\Delta {t_{\rm{m}}}}} , $

$ \varepsilon = \max \;\left\{ {\frac{{{t_{{\rm{out}},{\rm{air}}}} - {t_{{\rm{in}},{\rm{air}}}}}}{{{t_{{\rm{in}},{\rm{oil}}}} - {t_{{\rm{in}},{\rm{air}}}}}},\frac{{{t_{{\rm{in}},{\rm{oil}}}} - {t_{{\rm{out}},{\rm{oil}}}}}}{{{t_{{\rm{in}},{\rm{oil}}}} - {t_{{\rm{in}},{\rm{air}}}}}}} \right\} . $

式中：Q为传热功率，A为传热面积，Δtm为换热对数平均温差，tout，air、tout，oil分别为出口风温、出口油温.

提高进口油温增大了空气温升，改善了传热效能. 提高油温可以提高传热功率，也提高了对流换热的对数平均温差；因此，传热系数仅有轻微的提升.

2.3. 油质量流量对换热特性的影响

如图7所示为油质量流量qm对空气温度轴向分布的影响. 在各工况下，空气温度沿轴向逐渐爬升. 提高油质量流量可以提高换热器出口风温. 当油质量流量为0.6 t/h时，空气从进口的62.6 ℃升高到出口的106.5 ℃；当油质量流量为2.2 t/h时，出口空气温度可以达到123.5 ℃. 当油质量流量从1.4 t/h提高到2.2 t/h时，与油质量流量从0.6 t/h提高到1.4 t/h相比，换热器出口风温的提升效果有所减弱. 这表明通过提高油质量流量来提高出口风温有一定的限度. 当提高油质量流量时，换热器进、出口处的油温差逐渐减小. 当油质量流量足够大时，对流换热将趋近于等壁温传热，出口风温也将趋近于最大值.

图 7

新窗口打开| 下载原图ZIP| 生成PPT

图 7   油质量流量对空气温度轴向分布的影响

Fig.7   Effect of oil mass flow rate on axial air temperature profile


如图8所示为油质量流量对换热器传热特性的影响. 提高油质量流量，则传热功率和换热器进出口风温差增大，换热器传热系数和传热效率均提升. 实验结果表明，0.6、1.4、2.2 t/h的油质量流量对应的传热系数分别为49.84、56.48、61.61 W/（m2·K），对应的ε分别为41.60%、43.84%、48.24%.

图 8

新窗口打开| 下载原图ZIP| 生成PPT

图 8   油质量流量对换热器传热特性的影响

Fig.8   Effect of oil mass flow rate on heat transfer characteristics of heat exchanger


2.4. 进口风温对换热特性的影响

如图9所示为进口风温对空气温度轴向分布的影响. 提高进口风温可以提高换热器出口风温. 进口风温由40 ℃提高到80 ℃，则出口风温由103.1 ℃提高到128.0 ℃. 实验结果表明，进口风温越低，沿轴向的空气温升曲线斜率越大，升温越快. 从换热器进口到换热器出口，2个工况之间的风温差逐渐减小. 进口处40 ℃的温差，在出口处缩减为24.9 ℃，即提高进口风温减小了换热器空气温升.

图 9

新窗口打开| 下载原图ZIP| 生成PPT

图 9   进口风温对空气温度轴向分布的影响

Fig.9   Effect of inlet air temperature on axial air temperature profile


如图10所示为进口风温对换热器传热特性的影响. 实验结果表明，虽然提高进口风温对传热效能有轻微的改善，但传热系数略有下降.

图 10

新窗口打开| 下载原图ZIP| 生成PPT

图 10   进口风温对换热器传热特性的影响

Fig.10   Effect of inlet air temperature on heat transfer characteristics of heat exchanger


2.5. 一次风速对换热特性的影响

如图11所示为进口风速对空气温度轴向分布的影响. 风速增加，则流动边界层与热边界层减薄，有利于传热，但同时空气流经换热器时有更短的换热时间. 实验结果表明，提高进口风速将降低出口风温. 这与文献[20,21]的研究结论一致. 进口风速从13.3 m/s提高到23.9 m/s，出口风温由120.4 ℃下降至100.8 ℃.

图 11

新窗口打开| 下载原图ZIP| 生成PPT

图 11   进口风速对空气温度轴向分布的影响

Fig.11   Effect of inlet air velocity on air axial temperature profile


如图12所示为进口风速对换热器传热特性的影响. 减小进口风速可以提高空气温升，于是传热效能提高. 由于在减小风速的同时，参与换热的风量减小，这使得传热功率和传热系数下降.

图 12

新窗口打开| 下载原图ZIP| 生成PPT

图 12   进口风速对换热器传热特性的影响

Fig.12   Effect of inlet air velocity on heat transfer characteristics of heat exchanger


2.6. 煤风质量比对换热特性的影响

如图13所示为煤风质量比对空气温度轴向分布的影响. 当提高煤风质量比时，加热煤粉需要更多的热量，于是一次风温度爬升更慢，换热器出口风温下降，空气温升降低. 煤风质量比越高，风粉混合物的等效比热容越大，经过换热器后的温升越低. 实验结果显示，当煤风质量比由0增大到0.15时，空气出口温度由117.6 ℃下降为113.2 ℃；当煤风质量比进一步增大到0.25时，空气出口温度降至103.5 ℃.

图 13

新窗口打开| 下载原图ZIP| 生成PPT

图 13   煤风质量比对空气温度轴向分布的影响

Fig.13   Effect of coal-air mass ratio on axial air temperature profile


在试验中发现，在低煤风质量比的情况下，换热器前端有持续负压. 当给料频率为13 Hz，煤风质量比为0.35时，换热器前端测孔打开堵头后有间歇性煤粉喷出. 在更大的煤风质量比下，换热器前端测孔打开堵头后持续有煤粉喷出. 这表明当煤风质量比较大时，给煤不顺畅. 试验台持续运行可能造成了换热器前端一定程度的煤粉滞留或者堵塞.

如图14所示为煤风质量比对换热器传热特性的影响. 固体颗粒与壁面碰撞，造成边界层的破坏，可以强化传热[24]. 颗粒与加热壁之间以及颗粒之间的接触和碰撞会引起额外的热传导[25]. 在加入煤粉后，传热系数上升. 由于煤风质量比越大，风粉混合物温升越低，于是传热效能逐渐下降. 在实验结果中，当煤风质量比增大到0.25时，传热系数开始下降. 推测原因为试验台持续运行造成换热器内部煤粉的滞留，于是换热器的预热效果减弱.

图 14

新窗口打开| 下载原图ZIP| 生成PPT

图 14   煤风质量比对换热器传热特性的影响

Fig.14   Effect of coal-air mass ratio on heat transfer characteristics of heat exchanger


2.7. 试验台管路阻力

试验台各工况下的阻力特性如图15所示. 气侧阻力Δpair随着进口风速的增加而增加（工况7→8→9），进出口压降为0.698~2.317 kPa；Δpair随着进口风温的增加而减少（工况10→11→12），进出口压降为1.591~2.063 kPa；Δpair随煤风质量比的增大而增大（工况13→14→15），进出口压降为1.758~3.1 kPa. 换热器油侧阻力Δpoil随着油质量流量的增大而增大（工况1→2→3），进出口压降为1.5~12 kPa；Δpoil随着油温的增大而减小（工况4→5→6），进出口压降为3~6 kPa.

图 15

新窗口打开| 下载原图ZIP| 生成PPT

图 15   换热器的阻力特性

Fig.15   Resistance characteristics of heat exchanger


总体上，目前设计形式的换热器管路阻力总体偏大，且气侧翅板轴向贯穿全换热器，长时间运行可能造成煤粉在换热器内的滞留，高煤风质量比下甚至可能造成换热器前端堵塞. 后续工作须进一步改进换热器结构，以减小管路压降.

2.8. 煤粉气流着火热

热风送粉中间仓储式制粉系统煤粉着火热可以由下式[23]计算：

${\begin{array}{*{20}{l}}{Q_{\rm{i}}} = {B_{\rm{b}}} \left\{{{V_1}\left( {\dfrac{{100 - {q_4}}}{{100}}} \right)({c_{0{\rm{i}}}}{t_{\rm{i}}} - {c_{01}}{t_1}) + {c_{\rm{f}}}\left( {\dfrac{{100 - {W^{\rm{y}}}}}{{100}}} \right)\times}\right.\\ \begin{array}{l} ({t_{\rm{i}}} - {t_{\rm{m}}}) + \dfrac{{100 - {W^{\rm{y}}}}}{{100 - {W_{\rm{m}}}}}\dfrac{{{W_{\rm{m}}}}}{{100}}\left[ {2\;512 + {c_{\rm{w}}}\left( {{t_{\rm{i}}} - 100} \right) +} \right.\\ \Bigg.\left. {4.186\;8\left( {100 - {t_{\rm{m}}}} \right)} \right]\Bigg\}.\\[-17pt] \end{array} \end{array}} $

式中：Qi为煤粉气流的着火热；Bb为每台燃烧器的燃煤量；V1为一次风量，V1=1.016r1aV0，其中1.016为考虑空气中含有水蒸气而乘的系数，r1为一次风份额，a为炉膛出口过量空气系数，V0为理论空气量；q4为固体不完全燃烧热损失；c0i为0~ti下湿空气的平均比热容；ti为煤粉的着火温度；c01为0~t1下湿空气的平均比热容；t1为热风进入一次风系统时的温度；cf为燃煤的干燥基比热容；Wy为煤的应用基水质量分数；tm为煤粉进入一次风系统时的温度；Wm为煤粉的水质量分数；cw为水蒸气的比热容；2512为水的气化潜热.

煤粉着火温度可由下式[7]得出：

$ {t_{\rm{i}}} = - 0.032\;85\ln {{F_{\rm{z}}}} + 0.759\;2 . $

$ {F_{\rm{z}}} = {\left( {{V_{{\rm{ad}}}} + {M_{{\rm{ad}}}}} \right)^2} \times {C_{{\rm{ad}}}}/{10^4} . $

式中：Vad、Mad、Cad分别为煤种收到基挥发分、水分、固定碳质量分数.

在当前的中试换热系统中，当煤风质量比为0.15时，190 ℃的导热油可以将煤粉气流从58.4 ℃预热到113 ℃以上. 显微形态和比表面积分析结果表明，煤粉加热后，表面形态会发生变化[21]. 加热温度越高，表面越粗糙. 随着加热温度的提高，煤粉的比表面积随之增加. 更粗糙的表面及更大的比表面积，可以导致宏观上的反应速率加快，燃烧气化速率加快. 热重和差热实验结果表明，煤粉预热之后活化能减小[21]，这说明预热处理后的煤粉反应活性有所增加. 可以推断，煤粉加热后，着火性能得到改善，着火温度降低，燃烧速度加快. 煤粉气流经过预热之后，相当于提高了t1和tm，于是Qi下降，从而起到促进煤粉点火及低负荷稳燃的目的.

3. 结　论

（1）提高进口油温与进口风温，可以提高一次风出口温度. 提高油质量流量、降低一次风速，可以提高气流出口温度. 提高油质量流量，可以同时改善换热器的传热系数及传热效率.

（2）预热系统气侧阻力随着风速的增加而增大，随着风温的增大而减小. 整体上，气侧阻力偏大，高煤风质量比下长时间运行可能导致煤粉滞留甚至换热器堵塞. 进一步改善换热器结构是下一步的研究方向.

（3）提出的预热技巧有利于改善煤粉气流的着火性能，促进煤粉锅炉的低负荷稳燃.

参考文献

SUGIMOTO M, MARUTA K, TAKEDA K, et al

Stabilization of pulverized coal combustion by plasma assist

[J]. Thin Solid Films, 2002, 407: 186- 191

DOI:10.1016/S0040-6090(02)00035-4      [本文引用: 1]

KANILO P M, KAZANTSEV V I, RASYUK N I, et al

Microwave plasma combustion of coal

[J]. Fuel, 2003, 82: 187- 193

DOI:10.1016/S0016-2361(02)00201-6      [本文引用: 1]

崔凤誉, 张玉周

等离子煤粉点火燃烧器工业性试验研究及应用

[J]. 中国电力, 2001, 34 (2): 16- 20

DOI:10.3969/j.issn.1004-9649.2001.02.005      [本文引用: 1]

CUI Feng-yu, ZHANG Yu-zhou

Industrial experimental study and application of plasma pulverized coal ignition burner

[J]. Electric Power, 2001, 34 (2): 16- 20

DOI:10.3969/j.issn.1004-9649.2001.02.005      [本文引用: 1]

王爱生, 唐宏, 王公林, 等

采用等离子体直接引燃煤粉技术的研究及应用

[J]. 中国电力, 2002, 35 (1): 80- 84

DOI:10.3969/j.issn.1004-9649.2002.01.020     

WANG Ai-sheng, TANG Hong, WANG Gong-lin, et al

Application and development of plasma ignition technology for coal powder

[J]. Electric Power, 2002, 35 (1): 80- 84

DOI:10.3969/j.issn.1004-9649.2002.01.020     

张孝勇, 王雨蓬, 姜伟力, 等

等离子体点燃煤粉的热物理分析

[J]. 中国电力, 2005, 38 (12): 82- 84

DOI:10.3969/j.issn.1004-9649.2005.12.019      [本文引用: 1]

ZHANG Xiao-yong, WANG Yu-peng, JIANG Wei-li, et al

Thermalphysicals analysis of plasma igniting pulverized coal powder

[J]. Electric Power, 2005, 38 (12): 82- 84

DOI:10.3969/j.issn.1004-9649.2005.12.019      [本文引用: 1]

LI W, CEN K, ZHENG C, et al

Induction-heating ignition of pulverized coal stream

[J]. Fuel, 2004, 83: 2103- 2107

DOI:10.1016/j.fuel.2004.06.011      [本文引用: 1]

周俊虎, 石伟, 周志军, 等

煤粉浓度对煤粉高温热壁点火影响的试验研究

[J]. 中国电机工程学报, 2003, 23 (7): 208- 211

DOI:10.3321/j.issn:0258-8013.2003.07.042      [本文引用: 2]

ZHOU Jun-hu, SHI Wei, ZHOU Zhi-jun, et al

Experimental study of effect of pulverized coal concentration on coal ignition with hot wall

[J]. Proceedings of the CSEE, 2003, 23 (7): 208- 211

DOI:10.3321/j.issn:0258-8013.2003.07.042      [本文引用: 2]

周俊虎, 聂欣, 周志军, 等

无油点火燃烧器内煤粉浓度与着火点关系试验研究

[J]. 热力发电, 2004, 33 (11): 14- 16

DOI:10.3969/j.issn.1002-3364.2004.11.005     

ZHOU Jun-hu, NIE Xin, ZHOU Zhi-jun, et al

Experimental study on the relationship between coal concentration and ignition point in oil-free ignition burner

[J]. Thermal Power Generation, 2004, 33 (11): 14- 16

DOI:10.3969/j.issn.1002-3364.2004.11.005     

周俊虎, 聂欣, 周志军, 等

无油点火燃烧器着火距离的影响因素

[J]. 浙江大学学报:工学版, 2006, 40 (10): 1797- 1800

DOI:10.3785/j.issn.1008-973X.2006.10.028      [本文引用: 1]

ZHOU Jun-hu, NIE Xin, ZHOU Zhi-jun, et al

Influencing factors of ignition distance in no-oil ignition combustor

[J]. Journal of Zhejiang University:Engineering Science, 2006, 40 (10): 1797- 1800

DOI:10.3785/j.issn.1008-973X.2006.10.028      [本文引用: 1]

LI Z, LIU C, ZHU Q, et al

Experimental studies on the effect of the pulverized coal concentration on lean-coal combustion in a lateral-ignition tiny-oil burner

[J]. Energy and Fuels, 2010, 24 (7/8): 4161- 4165

URL     [本文引用: 1]

LIU C, LI Z, ZHAO Y, et al

Influence of coal-feed rates on bituminous coal ignition in a full-scale tiny-oil ignition burner

[J]. Fuel, 2010, 89: 1690- 1694

DOI:10.1016/j.fuel.2009.08.008     

LI Z, LIU C, YANG Z, et al

Influence of the coal feed rate on lean coal ignition in a full-scale tiny-oil ignition burner

[J]. Energy and Fuels, 2010, 24 (1): 375- 378

DOI:10.1021/ef900859q      [本文引用: 1]

OUYANG Z, ZHU J, LU Q

Experimental study on preheating and combustion characteristics of pulverized anthracite coal

[J]. Fuel, 2013, 113: 122- 127

DOI:10.1016/j.fuel.2013.05.063      [本文引用: 1]

JUN W, ZHU J, LU Q

Experimental study on combustion characteristics and NOx emissions of pulverized anthracite preheated by circulating fluidized bed

[J]. Journal of Thermal Science, 2011, 20 (4): 355- 361

DOI:10.1007/s11630-011-0481-6     

ZHU J, OUYANG Z, LU Q

An experimental study on NOx emissions in combustion of pulverized coal preheated in a circulating fluidized bed

[J]. Energy and Fuels, 2013, 27 (12): 7724- 7729

DOI:10.1021/ef402146w     

ZHU S, LU Q, ZHU J, et al

Experimental study on NOx, emissions of pulverized bituminous coal combustion preheated by a circulating fluidized bed

[J]. Journal of the Energy Institute, 2019, 92 (2): 247- 256

DOI:10.1016/j.joei.2018.01.011     

OUYANG Z, LIU W, ZHU J, et al

Experimental research on combustion characteristics of coal gasification fly ash in a combustion chamber with a self-preheating burner

[J]. Fuels, 2018, 215 (1): 378- 385

URL    

SONG W, LI S, OUYANG Z

Operational performance characteristics of a novel fluidized bed with the internal separator for pulverized coal self-sustained preheating

[J]. Powder Technology, 2020, 36 (1): 782- 790

URL     [本文引用: 1]

李永毅, 徐钢, 薛小军, 等

燃煤电站一次风加热流程优化的高效集成系统性能分析

[J]. 中国电机工程学报, 2017, 37 (20): 144- 153

URL     [本文引用: 1]

LI Yong-yi, XU Gang, XUE Xiao-jun, et al

Performance analysis of the efficient integrated system of coal-fired power plant based on optimized primary air heating process

[J]. Proceedings of the CSEE, 2017, 37 (20): 144- 153

URL     [本文引用: 1]

刘仁生, 曹晨忠, 赵兵, 等

预热高炉喷吹煤粉提高燃烧效率的研究

[J]. 煤炭加工与综合利用, 2010, 6 (6): 46- 48

DOI:10.3969/j.issn.1005-8397.2010.06.015      [本文引用: 2]

LIU Ren-sheng, CAO Chen-zhong, ZHAO Bing, et al

Research on preheating pulverized coal injected in blast furnace to improve combustion efficiency

[J]. Coal Processing and Comprehensive Utilization, 2010, 6 (6): 46- 48

DOI:10.3969/j.issn.1005-8397.2010.06.015      [本文引用: 2]

杨永昌. 高炉喷吹煤粉预热工艺及预热对煤粉理化性质的影响[D]. 北京: 北京科技大学, 2009.

[本文引用: 3]

YANG Yong-chang. The blast furnace injection coal powder preheating and impact on its physical and chemical properties [D]. Beijing: Beijing University of Science and Technology, 2009.

[本文引用: 3]

FRANK S, JENS L, NICOLE H, et al

Successful preheating of pulverized hard coal and lignite for blast furnace PCI

[J]. Steel Research International, 2016, 86 (8): 993- 1001

URL     [本文引用: 1]

郭朝令, 徐建国, 魏兆龙

煤粉气流着火热的计算

[J]. 河南教育学院学报:自然科学版, 1999, 8 (2): 35- 36

URL     [本文引用: 2]

GUO Zhao-ling, XU Jian-guo, WEI Zhao-long

Calculation of the ignition heat of pulverized coal air flow

[J]. Journal of Henan College of Education:Natural Science, 1999, 8 (2): 35- 36

URL     [本文引用: 2]

沈珞婵, 高翔, 骆仲泱

气固两相流横掠圆管传热的研究

[J]. 中国电机工程学报, 1996, 16 (6): 400- 405

DOI:10.3321/j.issn:0258-8013.1996.06.009      [本文引用: 1]

SHEN Luo-chan, GAO Xiang, LUO Zhong-yang

Heat transfer of tubes in gas-solid cross flow

[J]. Proceedings of the CSEE, 1996, 16 (6): 400- 405

DOI:10.3321/j.issn:0258-8013.1996.06.009      [本文引用: 1]

JIANG F, DONG X, QI G, et al

Heat-transfer performance and pressure drop in a gas-solid circulating fluidized bed spiral-plate heat exchanger

[J]. Applied Thermal Engineering, 2020, 171 (1): 115091- 115105

URL     [本文引用: 1]

/

〈 〉