浙江大学学报(工学版), 2020, 54(3): 491-498 doi: 10.3785/j.issn.1008-973X.2020.03.009

土木工程

装配式结构套筒灌浆连接的混凝土结合界面直剪性能试验研究

夏晋,, 甘润立, 方言, 赵羽习, 金伟良

Experimental study on direct shear performance of concrete-concrete interface of prefabricated structure sleeve grouting connection

XIA Jin,, GAN Run-li, FANG Yan, ZHAO Yu-xi, JIN Wei-liang

收稿日期: 2019-01-5  

Received: 2019-01-5  

作者简介 About authors

夏晋(1982—),男,副教授,从事混凝土结构耐久性研究.orcid.org/0000-0002-5569-5650.E-mail:xiajin@zju.edu.cn , E-mail:xiajin@zju.edu.cn

摘要

研究灌浆层厚度、纵向钢筋、配筋率、轴向压力等因素对直剪荷载作用下套筒灌浆连接的混凝土结合界面裂缝开展、破坏形态、直剪剪切强度、裂缝-滑移曲线以及荷载-滑移曲线的影响. 试验结果表明:对于无纵向钢筋试件结合界面,灌浆层厚度为1、10 mm界面的破坏荷载均值分别是灌浆层厚度为20 mm界面的1.69、1.14倍;对于纵向配筋结合界面,配筋率为0.9%、1.8%的试件界面破坏荷载均值分别是无筋试件界面的1.58、1.89倍,且结合界面直剪破坏延性显著提高,但由于未配箍筋,最终破坏形态为混凝土被纵向钢筋劈裂破坏,降低了结合界面的直剪剪切强度和延性;对于施加轴向压力试件,轴向压力为11.6、23.2 MPa的试件界面破坏荷载分别为无轴压试件界面的6.06、7.81倍,在23.2 MPa轴向压力下,破坏模式转化为界面破坏后的现浇部分混凝土本体破坏.

关键词: 装配式混凝土结构 ; 套筒灌浆 ; 结合界面 ; 灌浆层厚度 ; 纵向钢筋 ; 轴向压力 ; 直剪性能

Abstract

The effects of grouting layer thickness, longitudinal reinforcement, reinforcement ratio and axial pressure on cracking development, failure pattern, direct shear strength, crack-slip curve and load-slip curve of concrete-concrete interface under direct shear loading were studied. The test results show that, for the interface without longitudinal reinforcement, the average failure loads of the specimens on the grouting layer with thickness of 1 and 10 mm were 1.69 and 1.14 times of that with the thickness of 20 mm, respectively. For the concrete-concrete interface with longitudinal steel bars, the average failure loads of the specimens with the reinforcement ratio of 0.9% and 1.8% were 1.58 and 1.89 times of that of the unreinforced specimens, respectively. In addition, the ductility of interfacial direct shear failure is significantly improved. However, for the reinforced specimens without stirrups, the failure pattern developed into concrete splitting failure by longitudinal steel bars, which can reduce the direct shear strength and ductility of the concrete-concrete interface. For the concrete-concrete interface under axial pressure, the average failure loads of the specimens under axial compressive stress of 11.6 and 23.2 MPa were 6.06 and 7.81 times of that of the unpressurized specimens, respectively. Under axial pressure of 23.2 MPa, the failure mode is transformed into the failure of cast-in-place concrete after the interface failure.

Keywords: prefabricated concrete structure ; sleeve grouting ; concrete-concrete interface ; thickness of grouting layer ; longitudinal reinforcement ; axial pressure ; direct shear performance

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本文引用格式

夏晋, 甘润立, 方言, 赵羽习, 金伟良. 装配式结构套筒灌浆连接的混凝土结合界面直剪性能试验研究. 浙江大学学报(工学版)[J], 2020, 54(3): 491-498 doi:10.3785/j.issn.1008-973X.2020.03.009

XIA Jin, GAN Run-li, FANG Yan, ZHAO Yu-xi, JIN Wei-liang. Experimental study on direct shear performance of concrete-concrete interface of prefabricated structure sleeve grouting connection. Journal of Zhejiang University(Engineering Science)[J], 2020, 54(3): 491-498 doi:10.3785/j.issn.1008-973X.2020.03.009

随着我国建筑产业化的进度逐渐加快,装配式混凝土结构被愈来愈广泛地应用在各地的住宅中. 竖向构件作为装配式混凝土结构中的关键承重构件,如预制柱、预制剪力墙等,常采用套筒灌浆方式进行连接[1-2]. 在套筒灌浆连接中,由于混凝土结合界面由不同混凝土基体、界面层以及界面钢筋共同构成,界面层附近不同混凝土基体的材料性能和水化程度不同,界面层存在变形协调问题,在荷载和收缩作用下,容易形成薄弱环节,这不仅影响结构的适用性能,甚至还威胁结构的安全服役. 特别地,结合界面直剪性能是保证套筒灌浆连接混凝土结构安全工作的重要前提,《装配式混凝土结构技术规程》JGJ1-2014中明确提出需要对界面的直剪承载力进行复核[3].

目前,针对混凝土结合界面的直剪性能,国内外学者进行了大量研究. 郭进军[4]通过试验研究了温度对先后浇混凝土结合界面直剪性能的影响. 陈峰等[5]针对自密实混凝土与普通混凝土拼接界面展开试验研究. 肖成志等[6]研究发现采用纵向钢筋可使混凝土结合界面直剪剪切承载力提高3.49倍. Santos等[7]总结了不同类型界面粗糙处理方式对混凝土结合界面直剪性能的影响. Mattock等[8]研究了混凝土强度、荷载类型、界面粗糙度等因素对结合界面直剪剪切承载力的影响. Sun等[9-11]研究发现随着初裂缝增长,结合界面直剪剪切承载力大幅度下降;此外随着养护时间增长,结合界面直剪剪切承载力提高. Soetens等[12]研究了纤维混凝土拼接界面直剪性能. Soetens等[12-13]研究发现轴向压力对不同类型混凝土材料结合界面直剪性能的有利作用. Li等[14-16]分别从钢筋直径、保护层厚度、钢筋表面处理方式等方面研究了纵向钢筋销栓作用对混凝土结合界面直剪性能的影响.

上述研究对象主要侧重于单层结合界面,即混凝土-混凝土结合界面;而关于装配式结构套筒灌浆连接的多层结合界面,即混凝土-灌浆层-混凝土结合界面的研究较少[17-18]. 本文通过套筒灌浆连接混凝土结合界面的直剪性能试验,研究灌浆层厚度、纵向钢筋(套筒灌浆连接)、配筋率、轴向压力等因素对结合界面裂缝开展、破坏形态、直剪剪切强度、裂缝-滑移曲线以及荷载-滑移曲线的影响,为装配式混凝土结构套筒灌浆节点及其拼接界面的直剪性能设计提供参考.

1. 试验概况

1.1. 试验设计

为了研究界面粗糙度、界面灌浆层厚度、纵向钢筋、钢筋配筋率、轴向压力等因素对套筒灌浆构件直剪剪切性能的影响,试验设计7组混凝土界面直剪试件,分别编号为A-1、A-2、A-3、B-1、B-2、C-1、C-2. 试件由三部分组成,分别为预制混凝土部分、现浇混凝土部分和结合界面灌浆部分(见图1),其中预制部分为C35混凝土,尺寸为200 mm×150 mm×150 mm,待预制部分养护28 d后,浇筑现浇部分,混凝土强度等级为C40,尺寸为200 mm×200 mm×150 mm,现浇部分养护7 d后进行灌浆,依据《钢筋连接用套筒灌浆料》JG/T408-2013[19],灌浆料为以水泥为基本材料配以细骨料、外加剂等混合而成,其技术指标及材料性能见表1. 表中,L0为初始流动度,L1为30 min后流动度,fc1为养护1 d的抗压强度,fc2为养护3 d的抗压强度,fc3为养护28 d的抗压强度. 其中预制混凝土标准立方体抗压强度p=41.95 MPa,现浇混凝土标准立方体抗压强度p=46.85 MPa,混凝土配合比设计如表2所示.

图 1

图 1   结合界面直剪试件尺寸与配筋示意图

Fig.1   Specimen size and rebar arrangement of concrete-concrete interface of direct shear specimens


表 1   灌浆料技术指标和材料性能

Tab.1  Technical specifications and material properties of grouting material

灌浆料参数 L0/mm L1/mm fc1/MPa fc2/MPa fc3/MPa
标准指标 ≥300 ≥260 ≥35 ≥60 ≥85
检测指标 350 300 45.8 70.3 86.7

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表 2   预制和现浇部分混凝土配合比

Tab.2  Mix proportion of precast concrete and cast-in-place concrete             kg/m3

混凝土强度等级 水泥 减水剂 河砂 石子
C30 434 6.3 620 1157 189
C35 490 6.6 595 1119 196

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配筋试件B-1和B-2在预制混凝土部分预埋灌浆套筒,为保证钢筋的必要锚固,纵向钢筋在距离现浇混凝土部分边缘处5 mm弯起. 试件采用直径为16 mm的HRB400钢筋,套筒为JM钢筋灌浆直螺纹连接套筒,型号为GT16.

设C-1和C-2组试件轴压比分别为0.375、0.750,对应的轴向压力分别为262和524kN,fc=31.07 MPa(预制部分混凝土抗压强度设计值),A为结合界面面积,A=150 mm×150 mm,试件基本参数及数量见表3. 表中,t为灌浆层厚度,n为纵筋数量,r为纵筋配筋率,Fn为轴向压力,σn为轴向压应力.

表 3   C-1、C-2组试件基本参数

Tab.3  Parameters of specimens C-1 and C-2

试件编号 t/mm n r/% Fn/kN σn/MPa
  注:试件结合界面尺寸均为150 mm×150 mm,预制混凝土表面均切槽处理,每组试件数量为3.
A-1 20
A-2 10
A-3 1
B-1 20 1 16 0.9
B-2 20 2 16 1.8
C-1 20 262 11.6
C-2 20 524 23.2

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1.2. 试件制作

试件在某预制构件厂进行制作. 试件的浇筑与振捣采用自动机械化生产,以保证各个试件施工的一致性. 为了提高结合界面黏结强度及受剪强度,工程中结合界面粗糙率β通常在20%~40%,其中β为切槽面积与结合界面面积的比值[20-21]. 本试验设计结合界面粗糙率为20%,预制部分切槽宽度为10 mm,间距为30 mm,切槽深度通常取最大骨料直径的1/4~1/2,为10 mm. 28 d后制作现浇部分混凝土,最后由人工辅助灌浆完成试件制作.

1.3. 加载方案

试件采用自主设计的混凝土结合界面直剪加载装置进行加载,如图2所示. 加载试件置于加载装置内,试件通过钢垫板和钢盖板进行固定,调整可伸缩式水平千斤顶可施加水平轴向压力,整个加载装置置于试验机加载平台上,竖向加载设备采用200 t油压试验机,试验采用位移控制,A-1、A-2、A-3、C-1、C-2组试件加载速度为0.15 mm/min,B-1、B-2组试件在竖向位移0~4 mm时加载速度为0.15 mm/min,竖向位移4 mm之后为0.5 mm/min. 在加载过程中,利用KG-3B双向位移计测量界面竖向相对位移和裂缝宽度.

图 2

图 2   混凝土结合界面直剪试验装置图

Fig.2   Direct shear test setup of concrete-concrete interface


2. 试件破坏过程

2.1. 直剪破坏过程

无纵向钢筋试件A-1、A-2、A-3组受力全过程基本相同,经历弹性阶段、开裂阶段、破坏阶段,典型的直剪试件裂缝开展如图3所示. 达到开裂荷载时,试件侧面出现一条细微裂缝,裂缝长度在100~150 mm,随着进一步施加竖向位移,裂缝宽度及竖向位移持续增长. 达到界面破坏荷载时,试件表面形成全截面贯穿裂缝并伴随破坏声响,试件失效结束试验;B-1、B-2组配置纵向钢筋试件,界面破坏前与A组相似,界面破坏后,纵向钢筋继续承担直剪剪切荷载,B-1组试件荷载在较长竖向滑移内保持稳定,B-2组试件荷载缓慢下降直至纵向钢筋将现浇混凝土部分劈裂破坏;C-1组试件界面破坏后荷载迅速下降后稳定,C-2组试件在界面破坏后荷载缓慢下降直至现浇部分混凝土破坏. 各试件的开裂荷载、破坏荷载及其分别对应的竖向位移、破坏模式见表4. 表中,Fc为结合界面开裂荷载,Fca为各组试件Fc均值,sc为结合界面开裂时竖向滑移,Fmax为结合界面破坏荷载,Fmaxa为各组试件Fmax的均值,R为各组Fmaxa与第一组Fmaxa的比值,sF,max为结合界面破坏时的竖向滑移.

图 3

图 3   结合界面裂缝的典型发展过程

Fig.3   Typical crack development process of concrete-concrete interface


表 4   混凝土结合界面直剪试验结果

Tab.4  Direct shear test results of concrete-concrete interface

试件编号 Fc / kN Fca / kN sc / mm Fmax / kN Fmaxa / kN R sF,max / mm 试件破坏模式
A-1-1 75 83.0 0.066 1 82 88.3 1.00 0.072 2 界面破坏
A-1-2 84 0.064 0 89 0.081 6
A-1-3 90 0.070 4 94 0.080 1
A-2-1 86 93.3 0.026 8 96 101.0 1.14 0.034 5
A-2-2 86 0.041 0 90 0.051 6
A-2-3 108 0.026 1 117 0.037 0
A-3-1 167 143.3 0.028 0 152 149.3 1.69 0.028 0
A-3-2 158 0.012 3 158 0.012 3
A-3-3 105 0.026 1 138 0.026 1
B-1-1 124 90.0 0.042 5 145 139.3 1.58 1.402 0 界面破坏,下降段发生
局部破坏
B-1-2 76 0.151 2 133 1.617 3
B-1-3 70 0.132 8 140 0.734 0
B-2-1 76 96.3 0.121 0 175 166.7 1.89 2.659 0
B-2-2 85 0.142 9 154 1.129 2
B-2-3 128 0.401 3 171 2.016 8
C-1-1 368 367.0 2.939 0 526 535.0 6.06 5.268 0 界面破坏
C-1-2 351 2.133 7 524 5.000 4
C-1-3 382 2.124 5 555 3.872 1
C-2-1 538 483.7 2.629 8 730 690.0 7.81 3.441 0 界面破坏伴随局部裂缝
C-2-2 468 2.775 1 660 4.250 0
C-2-3 445 2.000 5 680 2.792 1

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2.2. 结合界面破坏形态

试件直剪破坏形态如图4所示,20 mm灌浆层试件A-1直剪破坏后结合界面凹凸不平,灌浆料不均匀分布于试件两侧,对比10 mm灌浆层试件A-2和1 mm灌浆层试件A-3的界面破坏形态可以发现:随着灌浆层厚度减小,界面破坏表面逐渐趋于平整;对比无筋试件和配筋试件破坏形态,配筋试件界面从现浇部分混凝土与灌浆层的结合面处整齐断开,并在现浇混凝土部分形成一条贯穿的劈裂裂缝,但最终试件预制部分与现浇部分未分离;对于施加轴压试件,不同于11.6 MPa轴向压力试件,在23.2 MPa轴向压力下,试件在界面破坏后继续加载,现浇混凝土本体破坏成多块.

图 4

图 4   试件直剪破坏形态

Fig.4   Failure mode of direct shearing specimens


3. 试验结果分析

3.1. 灌浆层厚度对结合界面直剪性能的影响

3.1.1. 界面破坏时直剪剪切强度分析

混凝土结合界面直剪试验结果见表4,1 mm灌浆层试件(A-3组)的界面破坏荷载均值为149.3 kN,10 mm灌浆层试件(A-2组)的界面破坏荷载均值为101.0 kN,分别为20 mm灌浆层试件(A-1组)的1.69、1.14倍. 可见,灌浆层厚度由20 mm降为10 mm对界面直剪剪切强度影响不大,但降至足够小(1 mm)时,界面直剪剪切强度提升.

出现上述结果的原因如下:灌浆层与混凝土的结合界面分为渗透层、反应层以及渐变层三部分. 其中,渗透层为混凝土以及灌浆料深入混凝土内部的晶体组成、反应层为界面处产生物理化学反应的区域,渐变层为反应层往灌浆层基体过渡的区域[22]. 对于灌浆层厚度足够小的试件(如:厚度为1 mm),灌浆层部分主要由渗透层及渐变层构成,灌浆料渗入预制混凝土和现浇混凝土表面空隙中,从而提升了整个界面的直剪剪切强度,最终直剪承载力反而比灌浆层厚度为10 mm和20 mm时大. 针对其他范围灌浆层厚度对结合界面直剪承载力的影响,应进一步开展后续研究.

3.1.2. 裂缝-竖向滑移曲线分析

试件裂缝-竖向滑移曲线见图5,图中s为界面竖向相对滑移,w为界面裂缝宽度. 由图5可知,A-1、A-2、A-3三组试件的拟合线斜率k分别为0.90、1.43和3.57,可见随着灌浆层厚度减小,结合界面处的裂缝开展增快,因此增大灌浆层厚度对抑制界面裂缝开展有一定的作用.

图 5

图 5   不同灌浆层厚度裂缝宽度-竖向相对滑移曲线

Fig.5   Curves of crack width-relative vertical displacement of different thickness of grouting layer


3.1.3. 荷载-竖向滑移曲线分析

试件荷载-竖向滑移曲线见图6. 如图6可知,A-1、A-2、A-3组试件界面破坏时的竖向滑移量sF,max均值分别为0.077 9、0.041 9 mm和0.022 1 mm(见表4),可见随灌浆层厚度的减小,界面破坏时直剪剪切强度对应的竖向滑移量随之减小,但是均不超过0.1 mm,为脆性破坏.

图 6

图 6   不同灌浆层厚度荷载-竖向相对滑移曲线

Fig.6   Curves of load-relative vertical displacement of different thickness of grouting layer


3.2. 纵向钢筋对结合界面直剪性能的影响
3.2.1. 界面破坏时直剪剪切强度分析

在界面直剪过程中,随着界面相对滑移增加,纵向钢筋逐渐受到张拉屈服,并且由于钢筋的张拉会对界面产生轴向压力,界面承受的剪力通过摩擦作用由纵向钢筋承担,提升了界面的直剪剪切强度. 当增加钢筋配筋率时,纵向钢筋通过摩擦作用承担剪力的效果更显著,相应的界面直剪剪切强度提升也更显著[23].

表4可知,0.9%配筋率试件(B-1组)、1.8%配筋率试件(B-2组)试件的平均直剪剪切强度分别是A-1组试件的1.58、1.89倍. 可见提高纵筋配筋率有利于提高界面直剪剪切强度,但增长幅度变小.

3.2.2. 裂缝-竖向滑移曲线分析

图7可知,B-1、B-2组试件按照裂缝发展趋势可拟合为双折线,当竖向相对滑移为0~0.2 mm时,B-1、B-2组试件的拟合线斜率k分别为0.98和0.58,与A-1组(k=0.90)拟合线斜率相差不大;而当竖向相对滑移为0.2~1.0 mm时,B-1、B-2组试件的拟合线斜率k分别为0.20和0.18. 可见在试件直剪过程中,纵向钢筋对裂缝的抑制作用先小后大,出现该现象原因如下:在竖向相对滑移较小时,钢筋未能在受剪过程中发挥作用,此时裂缝开展与未配筋试件相差不大,随着竖向滑移增大,纵向钢筋受拉,混凝土反向受压,抑制裂缝发展,而随着配筋率提升,这种效果愈加显著.

图 7

图 7   不同配筋率裂缝宽度-竖向相对滑移曲线

Fig.7   Curves of crack width-relative vertical displacement of different reinforcement ratios


3.2.3. 荷载-竖向滑移曲线分析

图8所示,当配筋率从0.9%(B-1组)提升到1.8%(B-2组),界面破坏荷载Fmax上升,且界面破坏后荷载下降速度变快,其中B-1组荷载降到一个特定值后保持稳定,B-2组试件持续下降直至最终纵向钢筋将现浇部分混凝土本体劈裂. 出现该现象原因如下:在0.9%纵向钢筋配筋率下,前期纵向钢筋和界面共同承担直剪剪切荷载,界面破坏后,荷载下降,纵向钢筋屈服,由纵向钢筋受拉形成的界面摩擦力配合钢筋销栓作用一起抵抗直剪,直至结合界面裂缝增大,摩擦系数减小,结合界面剪应力由纵向钢筋承担;在1.8%纵向钢筋配筋率下,界面破坏后,由于混凝土保护层减小且未考虑箍筋的保护作用,现浇部分混凝土上提前出现劈裂裂缝,荷载持续下降直至现浇混凝土部分被纵向钢筋劈开.

图 8

图 8   不同配筋率荷载-竖向相对滑移曲线

Fig.8   Curves of load-relative vertical displacement of different reinforcement ratios


3.3. 轴向压力对结合界面直剪性能的影响
3.3.1. 界面破坏时直剪剪切强度分析

表4可知,11.6 MPa轴压(C-1组)及23.2 MPa轴压(C-2组)作用下试件直剪剪切强度分别是A-1组试件的6.06、7.81倍. 可见,相较于纵向钢筋,轴向压力极大地提高了试件的直剪剪切强度;当轴向压力增大到一定程度,界面直剪剪切强度增长速度减慢甚至会降低,在本试验中轴向压力分别为11.6和23.2 MPa,对剪切强度是有利的.

3.3.2. 裂缝-竖向滑移曲线分析

图9可知,施加轴向压力试件的竖向滑移在0~0.2 mm时,C-1、C-2组试件的拟合线斜率k分别为0.95和0.30;当竖向滑移为0.2~1.0 mm时,C-1、C-2组试件的拟合线斜率k分别为0.26和0.15,对比A-1组无轴压试件(k=0.9),轴向压力对裂缝抑制作用整体显著,先小后大,且随着轴向压力增加,抑制作用更显著. 出现该现象的原因如下:在混凝土开裂后,界面存在空隙,轴向压力极大地抑制了界面裂缝向两侧开展.

图 9

图 9   不同轴向压力下裂缝宽度-竖向相对滑移曲线

Fig.9   Curves of crack width-relative vertical displacement of different axial pressure


3.3.3. 荷载-竖向滑移曲线分析

图10所示,结合表4可知,C-1(轴压为11.6 MPa)、C-2(轴压为23.2 MPa)组试件界面破坏时竖向滑移量sF,max均值由A-1组的0.077 9 mm提升到4.713 5、3.494 4 mm,开裂荷载Fc均值由83.0 kN提升为367.0、483.7 kN,破坏荷载Fmax均值由88.3 kN提升为535.0、690 kN. 可见施加轴向压力11.6 MPa后,试件延性、开裂荷载、破坏荷载均显著提升. 当轴向压力从11.6 MPa增加到23.2 MPa时,试件延性并无提升,开裂荷载Fc及破坏荷载Fmax有小幅度上升,当达到界面破坏荷载Fmax时,进入下降段,所受轴向压力为11.6 MPa的试件荷载陡降后保持稳定,所受轴向压力为23.2 MPa的试件荷载逐渐下降直至现浇部分混凝土破坏. 出现该现象的原因如下:施加轴向压力了显著提升界面抗剪摩擦力,但由于应力分布不均匀,当轴向压力过大(≥23.2 MPa)时,现浇部分混凝土在加载过程中处入双向受压状态,在应力较大处产生微裂缝,微裂缝随着试验进行逐渐扩张,终现浇混凝土本体微裂缝贯穿破坏.

图 10

图 10   不同轴向压力下荷载-竖向相对滑移曲线

Fig.10   Curves of load-relative vertical displacement of different axial pressure


4. 结 论

(1)套筒灌浆连接混凝土结合界面直剪试件的破坏均出现在灌浆层与混凝土的结合界面处,其结合界面为薄弱环节.

(2)灌浆层厚度从20 mm减小到10 mm,对结合界面直剪剪切强度影响较小,界面破坏时竖向滑移量从0.071 2 mm降至0.041 9 mm;当灌浆层厚度减小至1 mm时,界面破坏时其直剪剪切强度为灌浆层厚度为20 mm试件的1.69倍,对应竖向滑移量降至0.022 1 mm,脆性变大.

(3)配置纵向钢筋可抑制结合界面裂缝的发展,显著改善结合界面的直剪破坏延性,并提升试件的直剪剪切强度. 纵筋配筋率为0.9%和1.8%的试件的直剪破坏荷载分别为无配筋试件的1.58和1.89倍.

(4)施加轴向压力可显著提升结合界面直剪剪切强度,并改善试件的脆性. 试验中施加轴向压力11.6 MPa后,试件结合界面直剪初裂荷载、界面破坏荷载分别提升为无轴压状态下的4.42、6.06倍,对应竖向滑移量均提升较大;当继续加压至23.2 MPa时,初裂荷载、界面破坏荷载为无轴压状态下的5.83、7.81倍,界面破坏后现浇混凝土本体逐渐破坏,最终破坏形态改变.

(5)本试验尚未考虑箍筋对结合界面直剪切性能的影响,未能充分发挥较高配筋率下纵向钢筋的销栓作用,未来应进一步研究增设箍筋的套筒灌浆连接混凝土结合界面直剪性能.

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