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Feasibility study to estimate the environmental benefits of utilising timber to construct high-rise buildings in Australia
1
2019
... 随着绿色和可循环性建筑理念的贯彻，木结构受到长足的应用和发展[1 ] . 为了提高节点传力的可靠性[2 ] ，为了满足节点的简化和美观设计要求，木结构螺栓节点通常采用钢填板螺栓连接的形式[3 ] . 为了方便试验的实施和节点理论模型的计算，节点中的钢填板均为单一矩形截面，并且忽略钢板的影响[4 -5 ] . 理论上钢填板会对节点的变形有一定的钳制作用[6 -7 ] ，尤其是厚度较大的钢填板，甚至会导致在部分节点失效时连接件并未完全达到塑性状态[8 -9 ] . 在实际工程中，木结构钢填板螺栓节点中的木构件普遍存在不同形式的异型过渡截面或者异型槽口，钢填板也存在不同形式的构造，如U形、T形和V形等. 这些形式的存在会对节点的各项力学性能造成一定的影响[10 ] . ...
Load-carrying capacity of steel-to-timber joints with a pretensioned bolt
1
2008
... 随着绿色和可循环性建筑理念的贯彻，木结构受到长足的应用和发展[1 ] . 为了提高节点传力的可靠性[2 ] ，为了满足节点的简化和美观设计要求，木结构螺栓节点通常采用钢填板螺栓连接的形式[3 ] . 为了方便试验的实施和节点理论模型的计算，节点中的钢填板均为单一矩形截面，并且忽略钢板的影响[4 -5 ] . 理论上钢填板会对节点的变形有一定的钳制作用[6 -7 ] ，尤其是厚度较大的钢填板，甚至会导致在部分节点失效时连接件并未完全达到塑性状态[8 -9 ] . 在实际工程中，木结构钢填板螺栓节点中的木构件普遍存在不同形式的异型过渡截面或者异型槽口，钢填板也存在不同形式的构造，如U形、T形和V形等. 这些形式的存在会对节点的各项力学性能造成一定的影响[10 ] . ...
Experimental investigations on row shear and splitting in bolted connections
1
2011
... 随着绿色和可循环性建筑理念的贯彻，木结构受到长足的应用和发展[1 ] . 为了提高节点传力的可靠性[2 ] ，为了满足节点的简化和美观设计要求，木结构螺栓节点通常采用钢填板螺栓连接的形式[3 ] . 为了方便试验的实施和节点理论模型的计算，节点中的钢填板均为单一矩形截面，并且忽略钢板的影响[4 -5 ] . 理论上钢填板会对节点的变形有一定的钳制作用[6 -7 ] ，尤其是厚度较大的钢填板，甚至会导致在部分节点失效时连接件并未完全达到塑性状态[8 -9 ] . 在实际工程中，木结构钢填板螺栓节点中的木构件普遍存在不同形式的异型过渡截面或者异型槽口，钢填板也存在不同形式的构造，如U形、T形和V形等. 这些形式的存在会对节点的各项力学性能造成一定的影响[10 ] . ...
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... 随着绿色和可循环性建筑理念的贯彻，木结构受到长足的应用和发展[1 ] . 为了提高节点传力的可靠性[2 ] ，为了满足节点的简化和美观设计要求，木结构螺栓节点通常采用钢填板螺栓连接的形式[3 ] . 为了方便试验的实施和节点理论模型的计算，节点中的钢填板均为单一矩形截面，并且忽略钢板的影响[4 -5 ] . 理论上钢填板会对节点的变形有一定的钳制作用[6 -7 ] ，尤其是厚度较大的钢填板，甚至会导致在部分节点失效时连接件并未完全达到塑性状态[8 -9 ] . 在实际工程中，木结构钢填板螺栓节点中的木构件普遍存在不同形式的异型过渡截面或者异型槽口，钢填板也存在不同形式的构造，如U形、T形和V形等. 这些形式的存在会对节点的各项力学性能造成一定的影响[10 ] . ...
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... 随着绿色和可循环性建筑理念的贯彻，木结构受到长足的应用和发展[1 ] . 为了提高节点传力的可靠性[2 ] ，为了满足节点的简化和美观设计要求，木结构螺栓节点通常采用钢填板螺栓连接的形式[3 ] . 为了方便试验的实施和节点理论模型的计算，节点中的钢填板均为单一矩形截面，并且忽略钢板的影响[4 -5 ] . 理论上钢填板会对节点的变形有一定的钳制作用[6 -7 ] ，尤其是厚度较大的钢填板，甚至会导致在部分节点失效时连接件并未完全达到塑性状态[8 -9 ] . 在实际工程中，木结构钢填板螺栓节点中的木构件普遍存在不同形式的异型过渡截面或者异型槽口，钢填板也存在不同形式的构造，如U形、T形和V形等. 这些形式的存在会对节点的各项力学性能造成一定的影响[10 ] . ...
... 对于木结构钢填板螺栓连接节点而言，螺杆的屈服模式和木构件螺孔的变形形式是研究节点变形性能和理论模型分析的关键. 为此结合节点的失效模式和图3 对螺杆的变形模式进行如下分析. 1）螺杆基本处于刚直的状态（屈服模式S Ⅰ ）；变形形式如图6 (a)所示. 2）螺杆与波纹钢填板螺孔接触部分出现塑性铰，AB侧螺栓出现相对转动，使得木构件销槽被挤坏，C侧螺栓并未出现相对转动（屈服模式S Ⅰ 、S Ⅲ ）；变形形式如图6 (b)所示. 3）螺杆与钢填板螺孔接触部分出现塑性铰，塑性铰之外的螺杆刚直（屈服模式S Ⅲ）；变形形式如图6 (c)所示. 4）螺杆与钢填板的接触处、AB侧的螺杆均出现塑性铰，C侧螺杆处于刚直状态（屈服模式S Ⅲ、S Ⅳ ）；变形形式如图6 (d)所示. 5）螺杆与钢填板的接触处、两侧的螺杆均出现塑性铰（屈服模式S Ⅳ）；变形形式如图6 (e)所示. 结合试件的失效模式和螺栓屈服变形模式[5 ] 对试件进行分类，结果如表3 所示. 可以看出，试件的失效模式与试件在加载过程中的特征表现形式基本对应，表明试件的失效模式主要取决于波纹截面及木厚尺寸，主要表现在对TL断裂性能的影响. 此外，螺栓表现出多种组合变形模式，原因是波纹截面形式的存在使得木构件中两侧侧材厚度与螺杆的比值不同[5 ] . ...
... [5 ]. ...
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... 随着绿色和可循环性建筑理念的贯彻，木结构受到长足的应用和发展[1 ] . 为了提高节点传力的可靠性[2 ] ，为了满足节点的简化和美观设计要求，木结构螺栓节点通常采用钢填板螺栓连接的形式[3 ] . 为了方便试验的实施和节点理论模型的计算，节点中的钢填板均为单一矩形截面，并且忽略钢板的影响[4 -5 ] . 理论上钢填板会对节点的变形有一定的钳制作用[6 -7 ] ，尤其是厚度较大的钢填板，甚至会导致在部分节点失效时连接件并未完全达到塑性状态[8 -9 ] . 在实际工程中，木结构钢填板螺栓节点中的木构件普遍存在不同形式的异型过渡截面或者异型槽口，钢填板也存在不同形式的构造，如U形、T形和V形等. 这些形式的存在会对节点的各项力学性能造成一定的影响[10 ] . ...
... 以欧洲云杉为基材制成的胶合木为研究对象，木材的顺纹弹性模量为9120 MPa，抗压强度为30.47 MPa，抗拉强度为61.58 MPa；水的质量分数均值为13. 47%，平均密度为419 kg/m3 .试验钢板采用Q345钢，为了减小厚钢填板的钳制作用[6 -7 ] ，突出异型构造对节点力学性能的影响，钢填板的厚度均取为6 mm. 螺栓采用12 mm的六角头4.8级普通螺栓. 试验采用的CFRP厚度为0.167 mm，材料密度为1.78 g/cm3 ，抗拉弹性模量为244 GPa，抗拉强度为3 460 MPa. ...
木结构钢板螺栓连接节点承载力计算分析及试验研究
2
2020
... 随着绿色和可循环性建筑理念的贯彻，木结构受到长足的应用和发展[1 ] . 为了提高节点传力的可靠性[2 ] ，为了满足节点的简化和美观设计要求，木结构螺栓节点通常采用钢填板螺栓连接的形式[3 ] . 为了方便试验的实施和节点理论模型的计算，节点中的钢填板均为单一矩形截面，并且忽略钢板的影响[4 -5 ] . 理论上钢填板会对节点的变形有一定的钳制作用[6 -7 ] ，尤其是厚度较大的钢填板，甚至会导致在部分节点失效时连接件并未完全达到塑性状态[8 -9 ] . 在实际工程中，木结构钢填板螺栓节点中的木构件普遍存在不同形式的异型过渡截面或者异型槽口，钢填板也存在不同形式的构造，如U形、T形和V形等. 这些形式的存在会对节点的各项力学性能造成一定的影响[10 ] . ...
... 以欧洲云杉为基材制成的胶合木为研究对象，木材的顺纹弹性模量为9120 MPa，抗压强度为30.47 MPa，抗拉强度为61.58 MPa；水的质量分数均值为13. 47%，平均密度为419 kg/m3 .试验钢板采用Q345钢，为了减小厚钢填板的钳制作用[6 -7 ] ，突出异型构造对节点力学性能的影响，钢填板的厚度均取为6 mm. 螺栓采用12 mm的六角头4.8级普通螺栓. 试验采用的CFRP厚度为0.167 mm，材料密度为1.78 g/cm3 ，抗拉弹性模量为244 GPa，抗拉强度为3 460 MPa. ...
木结构钢板螺栓连接节点承载力计算分析及试验研究
2
2020
... 随着绿色和可循环性建筑理念的贯彻，木结构受到长足的应用和发展[1 ] . 为了提高节点传力的可靠性[2 ] ，为了满足节点的简化和美观设计要求，木结构螺栓节点通常采用钢填板螺栓连接的形式[3 ] . 为了方便试验的实施和节点理论模型的计算，节点中的钢填板均为单一矩形截面，并且忽略钢板的影响[4 -5 ] . 理论上钢填板会对节点的变形有一定的钳制作用[6 -7 ] ，尤其是厚度较大的钢填板，甚至会导致在部分节点失效时连接件并未完全达到塑性状态[8 -9 ] . 在实际工程中，木结构钢填板螺栓节点中的木构件普遍存在不同形式的异型过渡截面或者异型槽口，钢填板也存在不同形式的构造，如U形、T形和V形等. 这些形式的存在会对节点的各项力学性能造成一定的影响[10 ] . ...
... 以欧洲云杉为基材制成的胶合木为研究对象，木材的顺纹弹性模量为9120 MPa，抗压强度为30.47 MPa，抗拉强度为61.58 MPa；水的质量分数均值为13. 47%，平均密度为419 kg/m3 .试验钢板采用Q345钢，为了减小厚钢填板的钳制作用[6 -7 ] ，突出异型构造对节点力学性能的影响，钢填板的厚度均取为6 mm. 螺栓采用12 mm的六角头4.8级普通螺栓. 试验采用的CFRP厚度为0.167 mm，材料密度为1.78 g/cm3 ，抗拉弹性模量为244 GPa，抗拉强度为3 460 MPa. ...
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... 随着绿色和可循环性建筑理念的贯彻，木结构受到长足的应用和发展[1 ] . 为了提高节点传力的可靠性[2 ] ，为了满足节点的简化和美观设计要求，木结构螺栓节点通常采用钢填板螺栓连接的形式[3 ] . 为了方便试验的实施和节点理论模型的计算，节点中的钢填板均为单一矩形截面，并且忽略钢板的影响[4 -5 ] . 理论上钢填板会对节点的变形有一定的钳制作用[6 -7 ] ，尤其是厚度较大的钢填板，甚至会导致在部分节点失效时连接件并未完全达到塑性状态[8 -9 ] . 在实际工程中，木结构钢填板螺栓节点中的木构件普遍存在不同形式的异型过渡截面或者异型槽口，钢填板也存在不同形式的构造，如U形、T形和V形等. 这些形式的存在会对节点的各项力学性能造成一定的影响[10 ] . ...
Mechanical behavior and modeling of dowelled steel-to-timber moment-resisting connections
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2015
... 随着绿色和可循环性建筑理念的贯彻，木结构受到长足的应用和发展[1 ] . 为了提高节点传力的可靠性[2 ] ，为了满足节点的简化和美观设计要求，木结构螺栓节点通常采用钢填板螺栓连接的形式[3 ] . 为了方便试验的实施和节点理论模型的计算，节点中的钢填板均为单一矩形截面，并且忽略钢板的影响[4 -5 ] . 理论上钢填板会对节点的变形有一定的钳制作用[6 -7 ] ，尤其是厚度较大的钢填板，甚至会导致在部分节点失效时连接件并未完全达到塑性状态[8 -9 ] . 在实际工程中，木结构钢填板螺栓节点中的木构件普遍存在不同形式的异型过渡截面或者异型槽口，钢填板也存在不同形式的构造，如U形、T形和V形等. 这些形式的存在会对节点的各项力学性能造成一定的影响[10 ] . ...
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... 随着绿色和可循环性建筑理念的贯彻，木结构受到长足的应用和发展[1 ] . 为了提高节点传力的可靠性[2 ] ，为了满足节点的简化和美观设计要求，木结构螺栓节点通常采用钢填板螺栓连接的形式[3 ] . 为了方便试验的实施和节点理论模型的计算，节点中的钢填板均为单一矩形截面，并且忽略钢板的影响[4 -5 ] . 理论上钢填板会对节点的变形有一定的钳制作用[6 -7 ] ，尤其是厚度较大的钢填板，甚至会导致在部分节点失效时连接件并未完全达到塑性状态[8 -9 ] . 在实际工程中，木结构钢填板螺栓节点中的木构件普遍存在不同形式的异型过渡截面或者异型槽口，钢填板也存在不同形式的构造，如U形、T形和V形等. 这些形式的存在会对节点的各项力学性能造成一定的影响[10 ] . ...
... 虽然不同构造能够改善钢填板的刚度和承载力，但也可能在一定程度上削弱节点的延性[10 ] . 在进行木结构异型钢填板螺栓节点中钢填板构造设计时可以考虑采取适宜的加固措施，如金属连接件加固[11 ] 、粘贴金属板加固[12 ] 和粘贴致密单板木材加固[13 ] 等. 与传统加固方法相比，CFRP加固技术具有轻质高强、操作简便、耐久性好等特点，已较大规模地应用到桥梁[14 ] 、居民房[15 ] 和古木结构[16 ] 等建筑中，在木结构加固中具有重要的应用前景[17 ] . 然而，CFRP加固木结构钢填板螺栓连接节点并无相关的应用，也缺乏指导意见和针对性的加固方式，更没有完善的研究内容和理论体系. 尽管如此，相关研究[17 -20 ] 依然明确指出：CFRP对于木结构螺栓节点力学性能有着一定的增益作用，尤其是在节点延性性能方面[18 ] . 因此，可以考虑采用CFRP适当加固木结构异型钢填板螺栓节点以提升安全性，但其有效性仍有待进一步研究，尤其是在加固方法和加固次数方面[18 -20 ] . ...
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... 随着绿色和可循环性建筑理念的贯彻，木结构受到长足的应用和发展[1 ] . 为了提高节点传力的可靠性[2 ] ，为了满足节点的简化和美观设计要求，木结构螺栓节点通常采用钢填板螺栓连接的形式[3 ] . 为了方便试验的实施和节点理论模型的计算，节点中的钢填板均为单一矩形截面，并且忽略钢板的影响[4 -5 ] . 理论上钢填板会对节点的变形有一定的钳制作用[6 -7 ] ，尤其是厚度较大的钢填板，甚至会导致在部分节点失效时连接件并未完全达到塑性状态[8 -9 ] . 在实际工程中，木结构钢填板螺栓节点中的木构件普遍存在不同形式的异型过渡截面或者异型槽口，钢填板也存在不同形式的构造，如U形、T形和V形等. 这些形式的存在会对节点的各项力学性能造成一定的影响[10 ] . ...
... 虽然不同构造能够改善钢填板的刚度和承载力，但也可能在一定程度上削弱节点的延性[10 ] . 在进行木结构异型钢填板螺栓节点中钢填板构造设计时可以考虑采取适宜的加固措施，如金属连接件加固[11 ] 、粘贴金属板加固[12 ] 和粘贴致密单板木材加固[13 ] 等. 与传统加固方法相比，CFRP加固技术具有轻质高强、操作简便、耐久性好等特点，已较大规模地应用到桥梁[14 ] 、居民房[15 ] 和古木结构[16 ] 等建筑中，在木结构加固中具有重要的应用前景[17 ] . 然而，CFRP加固木结构钢填板螺栓连接节点并无相关的应用，也缺乏指导意见和针对性的加固方式，更没有完善的研究内容和理论体系. 尽管如此，相关研究[17 -20 ] 依然明确指出：CFRP对于木结构螺栓节点力学性能有着一定的增益作用，尤其是在节点延性性能方面[18 ] . 因此，可以考虑采用CFRP适当加固木结构异型钢填板螺栓节点以提升安全性，但其有效性仍有待进一步研究，尤其是在加固方法和加固次数方面[18 -20 ] . ...
含嵌固墙体古建筑木结构震害数值模拟研究
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2010
... 虽然不同构造能够改善钢填板的刚度和承载力，但也可能在一定程度上削弱节点的延性[10 ] . 在进行木结构异型钢填板螺栓节点中钢填板构造设计时可以考虑采取适宜的加固措施，如金属连接件加固[11 ] 、粘贴金属板加固[12 ] 和粘贴致密单板木材加固[13 ] 等. 与传统加固方法相比，CFRP加固技术具有轻质高强、操作简便、耐久性好等特点，已较大规模地应用到桥梁[14 ] 、居民房[15 ] 和古木结构[16 ] 等建筑中，在木结构加固中具有重要的应用前景[17 ] . 然而，CFRP加固木结构钢填板螺栓连接节点并无相关的应用，也缺乏指导意见和针对性的加固方式，更没有完善的研究内容和理论体系. 尽管如此，相关研究[17 -20 ] 依然明确指出：CFRP对于木结构螺栓节点力学性能有着一定的增益作用，尤其是在节点延性性能方面[18 ] . 因此，可以考虑采用CFRP适当加固木结构异型钢填板螺栓节点以提升安全性，但其有效性仍有待进一步研究，尤其是在加固方法和加固次数方面[18 -20 ] . ...
含嵌固墙体古建筑木结构震害数值模拟研究
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2010
... 虽然不同构造能够改善钢填板的刚度和承载力，但也可能在一定程度上削弱节点的延性[10 ] . 在进行木结构异型钢填板螺栓节点中钢填板构造设计时可以考虑采取适宜的加固措施，如金属连接件加固[11 ] 、粘贴金属板加固[12 ] 和粘贴致密单板木材加固[13 ] 等. 与传统加固方法相比，CFRP加固技术具有轻质高强、操作简便、耐久性好等特点，已较大规模地应用到桥梁[14 ] 、居民房[15 ] 和古木结构[16 ] 等建筑中，在木结构加固中具有重要的应用前景[17 ] . 然而，CFRP加固木结构钢填板螺栓连接节点并无相关的应用，也缺乏指导意见和针对性的加固方式，更没有完善的研究内容和理论体系. 尽管如此，相关研究[17 -20 ] 依然明确指出：CFRP对于木结构螺栓节点力学性能有着一定的增益作用，尤其是在节点延性性能方面[18 ] . 因此，可以考虑采用CFRP适当加固木结构异型钢填板螺栓节点以提升安全性，但其有效性仍有待进一步研究，尤其是在加固方法和加固次数方面[18 -20 ] . ...
Long-term behaviour of steel-strip reinforced wood shaving-cement board roof panel
1
1998
... 虽然不同构造能够改善钢填板的刚度和承载力，但也可能在一定程度上削弱节点的延性[10 ] . 在进行木结构异型钢填板螺栓节点中钢填板构造设计时可以考虑采取适宜的加固措施，如金属连接件加固[11 ] 、粘贴金属板加固[12 ] 和粘贴致密单板木材加固[13 ] 等. 与传统加固方法相比，CFRP加固技术具有轻质高强、操作简便、耐久性好等特点，已较大规模地应用到桥梁[14 ] 、居民房[15 ] 和古木结构[16 ] 等建筑中，在木结构加固中具有重要的应用前景[17 ] . 然而，CFRP加固木结构钢填板螺栓连接节点并无相关的应用，也缺乏指导意见和针对性的加固方式，更没有完善的研究内容和理论体系. 尽管如此，相关研究[17 -20 ] 依然明确指出：CFRP对于木结构螺栓节点力学性能有着一定的增益作用，尤其是在节点延性性能方面[18 ] . 因此，可以考虑采用CFRP适当加固木结构异型钢填板螺栓节点以提升安全性，但其有效性仍有待进一步研究，尤其是在加固方法和加固次数方面[18 -20 ] . ...
Modelling of timber joints made with steel dowels and locally reinforced by DVW discs
1
2003
... 虽然不同构造能够改善钢填板的刚度和承载力，但也可能在一定程度上削弱节点的延性[10 ] . 在进行木结构异型钢填板螺栓节点中钢填板构造设计时可以考虑采取适宜的加固措施，如金属连接件加固[11 ] 、粘贴金属板加固[12 ] 和粘贴致密单板木材加固[13 ] 等. 与传统加固方法相比，CFRP加固技术具有轻质高强、操作简便、耐久性好等特点，已较大规模地应用到桥梁[14 ] 、居民房[15 ] 和古木结构[16 ] 等建筑中，在木结构加固中具有重要的应用前景[17 ] . 然而，CFRP加固木结构钢填板螺栓连接节点并无相关的应用，也缺乏指导意见和针对性的加固方式，更没有完善的研究内容和理论体系. 尽管如此，相关研究[17 -20 ] 依然明确指出：CFRP对于木结构螺栓节点力学性能有着一定的增益作用，尤其是在节点延性性能方面[18 ] . 因此，可以考虑采用CFRP适当加固木结构异型钢填板螺栓节点以提升安全性，但其有效性仍有待进一步研究，尤其是在加固方法和加固次数方面[18 -20 ] . ...
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... 虽然不同构造能够改善钢填板的刚度和承载力，但也可能在一定程度上削弱节点的延性[10 ] . 在进行木结构异型钢填板螺栓节点中钢填板构造设计时可以考虑采取适宜的加固措施，如金属连接件加固[11 ] 、粘贴金属板加固[12 ] 和粘贴致密单板木材加固[13 ] 等. 与传统加固方法相比，CFRP加固技术具有轻质高强、操作简便、耐久性好等特点，已较大规模地应用到桥梁[14 ] 、居民房[15 ] 和古木结构[16 ] 等建筑中，在木结构加固中具有重要的应用前景[17 ] . 然而，CFRP加固木结构钢填板螺栓连接节点并无相关的应用，也缺乏指导意见和针对性的加固方式，更没有完善的研究内容和理论体系. 尽管如此，相关研究[17 -20 ] 依然明确指出：CFRP对于木结构螺栓节点力学性能有着一定的增益作用，尤其是在节点延性性能方面[18 ] . 因此，可以考虑采用CFRP适当加固木结构异型钢填板螺栓节点以提升安全性，但其有效性仍有待进一步研究，尤其是在加固方法和加固次数方面[18 -20 ] . ...
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... 虽然不同构造能够改善钢填板的刚度和承载力，但也可能在一定程度上削弱节点的延性[10 ] . 在进行木结构异型钢填板螺栓节点中钢填板构造设计时可以考虑采取适宜的加固措施，如金属连接件加固[11 ] 、粘贴金属板加固[12 ] 和粘贴致密单板木材加固[13 ] 等. 与传统加固方法相比，CFRP加固技术具有轻质高强、操作简便、耐久性好等特点，已较大规模地应用到桥梁[14 ] 、居民房[15 ] 和古木结构[16 ] 等建筑中，在木结构加固中具有重要的应用前景[17 ] . 然而，CFRP加固木结构钢填板螺栓连接节点并无相关的应用，也缺乏指导意见和针对性的加固方式，更没有完善的研究内容和理论体系. 尽管如此，相关研究[17 -20 ] 依然明确指出：CFRP对于木结构螺栓节点力学性能有着一定的增益作用，尤其是在节点延性性能方面[18 ] . 因此，可以考虑采用CFRP适当加固木结构异型钢填板螺栓节点以提升安全性，但其有效性仍有待进一步研究，尤其是在加固方法和加固次数方面[18 -20 ] . ...
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... 虽然不同构造能够改善钢填板的刚度和承载力，但也可能在一定程度上削弱节点的延性[10 ] . 在进行木结构异型钢填板螺栓节点中钢填板构造设计时可以考虑采取适宜的加固措施，如金属连接件加固[11 ] 、粘贴金属板加固[12 ] 和粘贴致密单板木材加固[13 ] 等. 与传统加固方法相比，CFRP加固技术具有轻质高强、操作简便、耐久性好等特点，已较大规模地应用到桥梁[14 ] 、居民房[15 ] 和古木结构[16 ] 等建筑中，在木结构加固中具有重要的应用前景[17 ] . 然而，CFRP加固木结构钢填板螺栓连接节点并无相关的应用，也缺乏指导意见和针对性的加固方式，更没有完善的研究内容和理论体系. 尽管如此，相关研究[17 -20 ] 依然明确指出：CFRP对于木结构螺栓节点力学性能有着一定的增益作用，尤其是在节点延性性能方面[18 ] . 因此，可以考虑采用CFRP适当加固木结构异型钢填板螺栓节点以提升安全性，但其有效性仍有待进一步研究，尤其是在加固方法和加固次数方面[18 -20 ] . ...
对山西应县木塔采用纳米复合纤维加固的建议
1
2004
... 虽然不同构造能够改善钢填板的刚度和承载力，但也可能在一定程度上削弱节点的延性[10 ] . 在进行木结构异型钢填板螺栓节点中钢填板构造设计时可以考虑采取适宜的加固措施，如金属连接件加固[11 ] 、粘贴金属板加固[12 ] 和粘贴致密单板木材加固[13 ] 等. 与传统加固方法相比，CFRP加固技术具有轻质高强、操作简便、耐久性好等特点，已较大规模地应用到桥梁[14 ] 、居民房[15 ] 和古木结构[16 ] 等建筑中，在木结构加固中具有重要的应用前景[17 ] . 然而，CFRP加固木结构钢填板螺栓连接节点并无相关的应用，也缺乏指导意见和针对性的加固方式，更没有完善的研究内容和理论体系. 尽管如此，相关研究[17 -20 ] 依然明确指出：CFRP对于木结构螺栓节点力学性能有着一定的增益作用，尤其是在节点延性性能方面[18 ] . 因此，可以考虑采用CFRP适当加固木结构异型钢填板螺栓节点以提升安全性，但其有效性仍有待进一步研究，尤其是在加固方法和加固次数方面[18 -20 ] . ...
对山西应县木塔采用纳米复合纤维加固的建议
1
2004
... 虽然不同构造能够改善钢填板的刚度和承载力，但也可能在一定程度上削弱节点的延性[10 ] . 在进行木结构异型钢填板螺栓节点中钢填板构造设计时可以考虑采取适宜的加固措施，如金属连接件加固[11 ] 、粘贴金属板加固[12 ] 和粘贴致密单板木材加固[13 ] 等. 与传统加固方法相比，CFRP加固技术具有轻质高强、操作简便、耐久性好等特点，已较大规模地应用到桥梁[14 ] 、居民房[15 ] 和古木结构[16 ] 等建筑中，在木结构加固中具有重要的应用前景[17 ] . 然而，CFRP加固木结构钢填板螺栓连接节点并无相关的应用，也缺乏指导意见和针对性的加固方式，更没有完善的研究内容和理论体系. 尽管如此，相关研究[17 -20 ] 依然明确指出：CFRP对于木结构螺栓节点力学性能有着一定的增益作用，尤其是在节点延性性能方面[18 ] . 因此，可以考虑采用CFRP适当加固木结构异型钢填板螺栓节点以提升安全性，但其有效性仍有待进一步研究，尤其是在加固方法和加固次数方面[18 -20 ] . ...
et al. Carbon fiber and structural timber composites for engineering and construction
2
2018
... 虽然不同构造能够改善钢填板的刚度和承载力，但也可能在一定程度上削弱节点的延性[10 ] . 在进行木结构异型钢填板螺栓节点中钢填板构造设计时可以考虑采取适宜的加固措施，如金属连接件加固[11 ] 、粘贴金属板加固[12 ] 和粘贴致密单板木材加固[13 ] 等. 与传统加固方法相比，CFRP加固技术具有轻质高强、操作简便、耐久性好等特点，已较大规模地应用到桥梁[14 ] 、居民房[15 ] 和古木结构[16 ] 等建筑中，在木结构加固中具有重要的应用前景[17 ] . 然而，CFRP加固木结构钢填板螺栓连接节点并无相关的应用，也缺乏指导意见和针对性的加固方式，更没有完善的研究内容和理论体系. 尽管如此，相关研究[17 -20 ] 依然明确指出：CFRP对于木结构螺栓节点力学性能有着一定的增益作用，尤其是在节点延性性能方面[18 ] . 因此，可以考虑采用CFRP适当加固木结构异型钢填板螺栓节点以提升安全性，但其有效性仍有待进一步研究，尤其是在加固方法和加固次数方面[18 -20 ] . ...
... [17 -20 ]依然明确指出：CFRP对于木结构螺栓节点力学性能有着一定的增益作用，尤其是在节点延性性能方面[18 ] . 因此，可以考虑采用CFRP适当加固木结构异型钢填板螺栓节点以提升安全性，但其有效性仍有待进一步研究，尤其是在加固方法和加固次数方面[18 -20 ] . ...
TimberFRP composite beam subjected to negative bending
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2020
... 虽然不同构造能够改善钢填板的刚度和承载力，但也可能在一定程度上削弱节点的延性[10 ] . 在进行木结构异型钢填板螺栓节点中钢填板构造设计时可以考虑采取适宜的加固措施，如金属连接件加固[11 ] 、粘贴金属板加固[12 ] 和粘贴致密单板木材加固[13 ] 等. 与传统加固方法相比，CFRP加固技术具有轻质高强、操作简便、耐久性好等特点，已较大规模地应用到桥梁[14 ] 、居民房[15 ] 和古木结构[16 ] 等建筑中，在木结构加固中具有重要的应用前景[17 ] . 然而，CFRP加固木结构钢填板螺栓连接节点并无相关的应用，也缺乏指导意见和针对性的加固方式，更没有完善的研究内容和理论体系. 尽管如此，相关研究[17 -20 ] 依然明确指出：CFRP对于木结构螺栓节点力学性能有着一定的增益作用，尤其是在节点延性性能方面[18 ] . 因此，可以考虑采用CFRP适当加固木结构异型钢填板螺栓节点以提升安全性，但其有效性仍有待进一步研究，尤其是在加固方法和加固次数方面[18 -20 ] . ...
... [18 -20 ]. ...
Experimental investigations on U-and L-shaped end anchored CFRP laminate strengthened reinforced concrete beams
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2012
Analysis of solid wood beams strengthened with CFRP laminates of distinct lengths
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2012
... 虽然不同构造能够改善钢填板的刚度和承载力，但也可能在一定程度上削弱节点的延性[10 ] . 在进行木结构异型钢填板螺栓节点中钢填板构造设计时可以考虑采取适宜的加固措施，如金属连接件加固[11 ] 、粘贴金属板加固[12 ] 和粘贴致密单板木材加固[13 ] 等. 与传统加固方法相比，CFRP加固技术具有轻质高强、操作简便、耐久性好等特点，已较大规模地应用到桥梁[14 ] 、居民房[15 ] 和古木结构[16 ] 等建筑中，在木结构加固中具有重要的应用前景[17 ] . 然而，CFRP加固木结构钢填板螺栓连接节点并无相关的应用，也缺乏指导意见和针对性的加固方式，更没有完善的研究内容和理论体系. 尽管如此，相关研究[17 -20 ] 依然明确指出：CFRP对于木结构螺栓节点力学性能有着一定的增益作用，尤其是在节点延性性能方面[18 ] . 因此，可以考虑采用CFRP适当加固木结构异型钢填板螺栓节点以提升安全性，但其有效性仍有待进一步研究，尤其是在加固方法和加固次数方面[18 -20 ] . ...
... -20 ]. ...
... 由方差分析结果可以看出，λ 、h 、θ 、t 和n 的置信度均超过95%，说明这些参数对弹性刚度均有显著影响. 通过比较各参数的偏差平方和的大小，可以得到影响弹性刚度的影响程度为t >h >n >θ >λ . 由图9 (a)可以得到各个参数在该组因素条件下的具体影响规律如下. 1）弹性刚度与波长负相关，原因是木构件的侧向柔度随波长增大而增大. 2）弹性刚度随着波高的增大先增后减，原因是木构件的剪切面面积随波高增加而增大，其侧向柔度也逐渐变大. 3）弹性刚度与波角正相关，但随着波角的增大，弹性刚度的增大趋势逐渐减弱，原因是剪切刚度在一定范围内随着剪切角增大有着一定的增大趋势[30 ] . 4）弹性刚度与木厚成负相关关系，原因是木厚的增大导致销槽接触面的面积增大[31 ] ，但增大趋势随着木厚增大逐渐减弱. 5）弹性刚度与CFRP层数正相关，CFRP对端部有一定的增强作用，但增加趋势随着CFRP层数的增加逐渐减弱. 主要原因是CFRP层数达到一定数量时，每层CFRP的增益效应会逐渐减弱[20 ] . 应该注意的是不同的结构可能会产生不同的影响，具体情况须结合实际情况开展更为全面的研究. ...
... 由方差分析结果还可以看出，λ 、h 、θ 、t 和n 对极限强度均存在显著的影响. 通过比较各参数的偏差平方和的大小，可以得到影响极限强度的影响程度为h >θ >t >n >λ . 由图9 (b)可以得到各个参数在该组因素条件下的具体影响规律如下. 1）极限强度随着波长的增幅形式为先增后减. 2）极限强度随着波高的增幅形式为先增后减，原因是当波高较小时，节点端部易呈现承压失效，当波高较大时，节点端部易呈现剪切失效. 3）极限强度与波角负相关，原因是当波角较小时，节点的端部呈现承压失效，当波角较大时，端部呈现剪切失效，但随着波角的增大，其减小趋势逐渐减弱并逐渐稳定. 原因是在一定角度区间内，木材的剪切强度随着角度的增大而增大[30 ] . 4）极限强度与木厚正相关，这是由于木厚的增大导致销槽接触面的面积增大，且随着木厚的增加，螺栓的屈服变形模式发生变化，但随着木厚的增大其增大趋势逐渐减弱[25 -26 ,31 ] . 5）极限强度与CFRP层数负相关，原因是CFRP对木构件端部有一定的增强作用，但随着CFRP层数的增加其增加趋势逐渐减弱. 与弹性刚度分析一致，CFRP对极限强度存在增幅减弱趋势[20 ] ，但CFRP对极限强度的增强效应明显大于弹性刚度. ...
... 由方差分析结果还可以看出，λ 、h 、θ 、t 和n 对延性率均有显著的影响. 通过比较各参数的偏差平方和的大小，可以得到影响延性率的影响程度为θ >h >λ >n >t . 由图9 (c)可以得到各个参数在该组因素条件下的具体影响规律如下. 1）延性率随波长的增幅形式为先增后减，原因是波长的增大使得木构件柔度增加，并使断裂韧性减小，导致木槽产生较大的侧向变形及滑移空间，但是当波长较大时，木构件易产生TL断裂并且使得滑移距离变短. 2）延性率随波高的增加呈现减小的趋势，原因是随着波高的增大，试件易发生剪切失效. 3）延性率随波角的增加呈现减小的趋势，原因是随着波角的增大，侧向力逐渐减小，木槽的张开程度减小，导致节点更易发生剪切破坏. 4）延性率随木构件厚度的增幅形式为先增后减. 原因是当木厚较小时，侧向柔度较大，钢板的滑移空间较大，但螺栓的变形限制较小，螺孔易发生破坏；随着木厚的增大，木槽张开程度减小，钢板的滑移空间减小，但螺栓的变形限制较大. 5）延性率与CFRP层数正相关，但CFRP在2层和3层这2组水平条件下的差异不显著，说明CFRP对延缓节点的失效有一定作用，但过多的CFRP层数并无持续的显著增益. 与弹性刚度和极限强度的分析一致，CFRP对延性存在增幅减弱趋势[20 ] ，但CFRP对延性的增益相对于弹性刚度和极限强度更为显著. ...
Shear reinforcement of wood using FRP materials
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1997
... 试验的主要目的是在考虑异型钢填板的作用下研究不同参数对节点力学性能的影响，研究的参数包括：波纹长度（波长）λ ，波纹高度（波高）h ，波纹倾角（波角）θ ，木构件厚度（木厚）t 和CFRP层数n . 为了方便CFRP的粘贴并有效利用CFRP的性能，尤其是节点的延性，对节点木构件采用端部顺纹U形粘贴方式[21 ] . 如图1 所示为CFRP木结构波纹钢填板螺栓节点的设计详图. 图1 （c）中，带有9个螺栓的一侧为安全锚固端，带有1个螺栓的为试件试验观测端. 考虑到各参数间的交互作用，基于5因素4水平的正交试验设计方法[22 ] 共设计16组试验. 试验中试件的因素和水平设置方案如表1 所示，试件的正交试验方案的试件尺寸如表2 所示. 每组试验准备3个试件以确保试验结果的可靠性. 关于CFRP-木结构波纹钢填板螺栓连接节点，目前尚没有相关连接设计要求，因此在设计节点尺寸时，参考现行胶合木设计规范[23 ] 的规定：螺栓端距不小于7倍的螺栓直径和80 mm中的较大值. ...
2
... 试验的主要目的是在考虑异型钢填板的作用下研究不同参数对节点力学性能的影响，研究的参数包括：波纹长度（波长）λ ，波纹高度（波高）h ，波纹倾角（波角）θ ，木构件厚度（木厚）t 和CFRP层数n . 为了方便CFRP的粘贴并有效利用CFRP的性能，尤其是节点的延性，对节点木构件采用端部顺纹U形粘贴方式[21 ] . 如图1 所示为CFRP木结构波纹钢填板螺栓节点的设计详图. 图1 （c）中，带有9个螺栓的一侧为安全锚固端，带有1个螺栓的为试件试验观测端. 考虑到各参数间的交互作用，基于5因素4水平的正交试验设计方法[22 ] 共设计16组试验. 试验中试件的因素和水平设置方案如表1 所示，试件的正交试验方案的试件尺寸如表2 所示. 每组试验准备3个试件以确保试验结果的可靠性. 关于CFRP-木结构波纹钢填板螺栓连接节点，目前尚没有相关连接设计要求，因此在设计节点尺寸时，参考现行胶合木设计规范[23 ] 的规定：螺栓端距不小于7倍的螺栓直径和80 mm中的较大值. ...
... 为了反映误差对试验的影响，对正交试验结果进行方差分析，结果如表5 所示，表中，Q 为偏差平方和，df为自由度，MS为均方，V S 为方差统计量，Sig为显著性. 为了进一步比较显著因素中各水平的差异和具体的影响规律，对各因素内部进行多重比较[22 ] ，如图9 所示，图中，a，b，c表示各因素下的力学性能参数的差异显著性及次序，在考虑显著性差异条件下的最大数值上标注a，由大到小依次为ab、b、bc、c. ...
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... 试验的主要目的是在考虑异型钢填板的作用下研究不同参数对节点力学性能的影响，研究的参数包括：波纹长度（波长）λ ，波纹高度（波高）h ，波纹倾角（波角）θ ，木构件厚度（木厚）t 和CFRP层数n . 为了方便CFRP的粘贴并有效利用CFRP的性能，尤其是节点的延性，对节点木构件采用端部顺纹U形粘贴方式[21 ] . 如图1 所示为CFRP木结构波纹钢填板螺栓节点的设计详图. 图1 （c）中，带有9个螺栓的一侧为安全锚固端，带有1个螺栓的为试件试验观测端. 考虑到各参数间的交互作用，基于5因素4水平的正交试验设计方法[22 ] 共设计16组试验. 试验中试件的因素和水平设置方案如表1 所示，试件的正交试验方案的试件尺寸如表2 所示. 每组试验准备3个试件以确保试验结果的可靠性. 关于CFRP-木结构波纹钢填板螺栓连接节点，目前尚没有相关连接设计要求，因此在设计节点尺寸时，参考现行胶合木设计规范[23 ] 的规定：螺栓端距不小于7倍的螺栓直径和80 mm中的较大值. ...
Comparative study on static and fatigue performances of pultruded GFRP joints using ordinary and blind bolts
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2014
... 采用杭州邦威机电控制工程有限公司生产的MAS-20液压伺服作动器进行节点拉伸试验，拉力通过螺栓由钢板传递. 拉伸试验采用位移控制，并采用单调加载模式，加载速度为1 mm/min. 预加载过后对试件进行连续的正式加载，当荷载下降至最大荷载的80%时停止加载[24 ] ，完成该试件的试验加载[24 ] . 节点的拉伸位移由KTR-R直线位移传感器计测量，由应变箱进行采集，测量位移为从木构件的接缝到螺栓的距离. 节点的荷载由试验机控制系统直接采集，采集频率为10 Hz. 试验加载方案如图2 所示. ...
... [24 ]. 节点的拉伸位移由KTR-R直线位移传感器计测量，由应变箱进行采集，测量位移为从木构件的接缝到螺栓的距离. 节点的荷载由试验机控制系统直接采集，采集频率为10 Hz. 试验加载方案如图2 所示. ...
木材-钢填板螺栓连接的承载能力试验研究
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2009
... 木结构平截面钢填板螺栓连接节点（不考虑异型钢填板作用的节点形式）在受力阶段的特征表现为螺栓的弯曲陷入和木构件螺孔挤压变形[25 -26 ] ，这与本研究考虑异型钢填板作用的节点形式有显著的差异，主要原因是波纹钢填板对节点产生显著的力学效应，具体影响如下. 1）将木构件的TL断裂失效受力形式简化成木材的双悬臂梁（DCB）断裂韧性测试试件[27 ] ，如图5 所示. 图中，a 1 为端部波折等效裂纹长度，w 1 为a 1 受力点与试件非受力端之间的距离，a 2 为后端波折等效裂纹长度，w 2 为a 2 受力点与试件非受力端之间的距离. 断裂韧性K IC 和断裂临界力F cr 的关系式为 ...
... 式中：B 为试件宽度，a 为裂纹长度，w 为受力点与试件非受力端的间距. 断裂韧性和断裂临界力均随着裂纹长度的增大而减小[25 ] ，因此a 1 为TL断裂的决定裂纹长度. 此外，由于端距固定不变，a 2 随波长的变化较小，a 1 与波长成正比，断裂临界力与裂纹长度成反比，并且断裂柔度系数会有一定程度的增大[28 ] ，因此，波长越大，试件越易出现TL断裂. 2）裂纹长度a 1 与波高成正比，木槽张开增加了波纹钢填板的滑移空间，使得木构件与钢填板的剪切接触面减小；随着波纹钢填板的滑移，木槽越易张开，木槽末端F越易发生TL断裂，使木槽端部D被钢板的滑移压溃. 滑移空间随着波高持续增大明显减小，端部发生顺纹剪切破坏. 3）裂纹长度a 1 与波角成反比例关系，减小趋势相对较小. 须注意的是，由于波角较小时产生的侧向分力更大，导致木槽更易张开，木槽末端F更易发生TL断裂. 4）木构件的侧向柔度随着木构件厚度的减小而增大，使得木槽易张开，增大钢板的滑移空间，出现不同的接触变形. ...
... 顺纹加载试验下的节点试件共有4种失效模式，分别为1）木构件的端部顺纹承压失效，如图4 (a)，图4 (b)所示；2）木槽末端TL断裂失效，如图4 (d)所示；3）CFRP与木构件分离剥落或断裂失效，如图4 (e)所示；4）木构件端部顺纹承压剪切失效，如图4 (f)所示. 木结构平截面钢填板螺栓连接节点失效的主要原因是螺栓屈服或销槽承压破坏[25 -26 ] ，与本研究考虑异型钢填板作用的节点形式有明显差别，这与CFRP-木结构波纹钢填板螺栓节点拉伸试验中观察到的试验现象对应，影响因素和影响规律基本一致. ...
... 木结构平截面钢填板螺栓连接节点的荷载位移曲线具有明显的刚度变化和屈服阶段，且屈服阶段内荷载保有一定的增长趋势但无明显的波动直至失效[25 -26 ] . 对比荷载-位移曲线分析可以看出，波纹钢填板和CFRP对节点受力行为造成了显著的影响，这与试验现象和失效模式有关，具体表现在木构件TL断裂、剪切破坏、顺纹压溃和CFRP断裂等. ...
... 由方差分析结果还可以看出，λ 、h 、θ 、t 和n 对极限强度均存在显著的影响. 通过比较各参数的偏差平方和的大小，可以得到影响极限强度的影响程度为h >θ >t >n >λ . 由图9 (b)可以得到各个参数在该组因素条件下的具体影响规律如下. 1）极限强度随着波长的增幅形式为先增后减. 2）极限强度随着波高的增幅形式为先增后减，原因是当波高较小时，节点端部易呈现承压失效，当波高较大时，节点端部易呈现剪切失效. 3）极限强度与波角负相关，原因是当波角较小时，节点的端部呈现承压失效，当波角较大时，端部呈现剪切失效，但随着波角的增大，其减小趋势逐渐减弱并逐渐稳定. 原因是在一定角度区间内，木材的剪切强度随着角度的增大而增大[30 ] . 4）极限强度与木厚正相关，这是由于木厚的增大导致销槽接触面的面积增大，且随着木厚的增加，螺栓的屈服变形模式发生变化，但随着木厚的增大其增大趋势逐渐减弱[25 -26 ,31 ] . 5）极限强度与CFRP层数负相关，原因是CFRP对木构件端部有一定的增强作用，但随着CFRP层数的增加其增加趋势逐渐减弱. 与弹性刚度分析一致，CFRP对极限强度存在增幅减弱趋势[20 ] ，但CFRP对极限强度的增强效应明显大于弹性刚度. ...
木材-钢填板螺栓连接的承载能力试验研究
5
2009
... 木结构平截面钢填板螺栓连接节点（不考虑异型钢填板作用的节点形式）在受力阶段的特征表现为螺栓的弯曲陷入和木构件螺孔挤压变形[25 -26 ] ，这与本研究考虑异型钢填板作用的节点形式有显著的差异，主要原因是波纹钢填板对节点产生显著的力学效应，具体影响如下. 1）将木构件的TL断裂失效受力形式简化成木材的双悬臂梁（DCB）断裂韧性测试试件[27 ] ，如图5 所示. 图中，a 1 为端部波折等效裂纹长度，w 1 为a 1 受力点与试件非受力端之间的距离，a 2 为后端波折等效裂纹长度，w 2 为a 2 受力点与试件非受力端之间的距离. 断裂韧性K IC 和断裂临界力F cr 的关系式为 ...
... 式中：B 为试件宽度，a 为裂纹长度，w 为受力点与试件非受力端的间距. 断裂韧性和断裂临界力均随着裂纹长度的增大而减小[25 ] ，因此a 1 为TL断裂的决定裂纹长度. 此外，由于端距固定不变，a 2 随波长的变化较小，a 1 与波长成正比，断裂临界力与裂纹长度成反比，并且断裂柔度系数会有一定程度的增大[28 ] ，因此，波长越大，试件越易出现TL断裂. 2）裂纹长度a 1 与波高成正比，木槽张开增加了波纹钢填板的滑移空间，使得木构件与钢填板的剪切接触面减小；随着波纹钢填板的滑移，木槽越易张开，木槽末端F越易发生TL断裂，使木槽端部D被钢板的滑移压溃. 滑移空间随着波高持续增大明显减小，端部发生顺纹剪切破坏. 3）裂纹长度a 1 与波角成反比例关系，减小趋势相对较小. 须注意的是，由于波角较小时产生的侧向分力更大，导致木槽更易张开，木槽末端F更易发生TL断裂. 4）木构件的侧向柔度随着木构件厚度的减小而增大，使得木槽易张开，增大钢板的滑移空间，出现不同的接触变形. ...
... 顺纹加载试验下的节点试件共有4种失效模式，分别为1）木构件的端部顺纹承压失效，如图4 (a)，图4 (b)所示；2）木槽末端TL断裂失效，如图4 (d)所示；3）CFRP与木构件分离剥落或断裂失效，如图4 (e)所示；4）木构件端部顺纹承压剪切失效，如图4 (f)所示. 木结构平截面钢填板螺栓连接节点失效的主要原因是螺栓屈服或销槽承压破坏[25 -26 ] ，与本研究考虑异型钢填板作用的节点形式有明显差别，这与CFRP-木结构波纹钢填板螺栓节点拉伸试验中观察到的试验现象对应，影响因素和影响规律基本一致. ...
... 木结构平截面钢填板螺栓连接节点的荷载位移曲线具有明显的刚度变化和屈服阶段，且屈服阶段内荷载保有一定的增长趋势但无明显的波动直至失效[25 -26 ] . 对比荷载-位移曲线分析可以看出，波纹钢填板和CFRP对节点受力行为造成了显著的影响，这与试验现象和失效模式有关，具体表现在木构件TL断裂、剪切破坏、顺纹压溃和CFRP断裂等. ...
... 由方差分析结果还可以看出，λ 、h 、θ 、t 和n 对极限强度均存在显著的影响. 通过比较各参数的偏差平方和的大小，可以得到影响极限强度的影响程度为h >θ >t >n >λ . 由图9 (b)可以得到各个参数在该组因素条件下的具体影响规律如下. 1）极限强度随着波长的增幅形式为先增后减. 2）极限强度随着波高的增幅形式为先增后减，原因是当波高较小时，节点端部易呈现承压失效，当波高较大时，节点端部易呈现剪切失效. 3）极限强度与波角负相关，原因是当波角较小时，节点的端部呈现承压失效，当波角较大时，端部呈现剪切失效，但随着波角的增大，其减小趋势逐渐减弱并逐渐稳定. 原因是在一定角度区间内，木材的剪切强度随着角度的增大而增大[30 ] . 4）极限强度与木厚正相关，这是由于木厚的增大导致销槽接触面的面积增大，且随着木厚的增加，螺栓的屈服变形模式发生变化，但随着木厚的增大其增大趋势逐渐减弱[25 -26 ,31 ] . 5）极限强度与CFRP层数负相关，原因是CFRP对木构件端部有一定的增强作用，但随着CFRP层数的增加其增加趋势逐渐减弱. 与弹性刚度分析一致，CFRP对极限强度存在增幅减弱趋势[20 ] ，但CFRP对极限强度的增强效应明显大于弹性刚度. ...
Force-displacement relations of bolted timber joints with slotted-in steel plates parallel to the grain
4
2020
... 木结构平截面钢填板螺栓连接节点（不考虑异型钢填板作用的节点形式）在受力阶段的特征表现为螺栓的弯曲陷入和木构件螺孔挤压变形[25 -26 ] ，这与本研究考虑异型钢填板作用的节点形式有显著的差异，主要原因是波纹钢填板对节点产生显著的力学效应，具体影响如下. 1）将木构件的TL断裂失效受力形式简化成木材的双悬臂梁（DCB）断裂韧性测试试件[27 ] ，如图5 所示. 图中，a 1 为端部波折等效裂纹长度，w 1 为a 1 受力点与试件非受力端之间的距离，a 2 为后端波折等效裂纹长度，w 2 为a 2 受力点与试件非受力端之间的距离. 断裂韧性K IC 和断裂临界力F cr 的关系式为 ...
... 顺纹加载试验下的节点试件共有4种失效模式，分别为1）木构件的端部顺纹承压失效，如图4 (a)，图4 (b)所示；2）木槽末端TL断裂失效，如图4 (d)所示；3）CFRP与木构件分离剥落或断裂失效，如图4 (e)所示；4）木构件端部顺纹承压剪切失效，如图4 (f)所示. 木结构平截面钢填板螺栓连接节点失效的主要原因是螺栓屈服或销槽承压破坏[25 -26 ] ，与本研究考虑异型钢填板作用的节点形式有明显差别，这与CFRP-木结构波纹钢填板螺栓节点拉伸试验中观察到的试验现象对应，影响因素和影响规律基本一致. ...
... 木结构平截面钢填板螺栓连接节点的荷载位移曲线具有明显的刚度变化和屈服阶段，且屈服阶段内荷载保有一定的增长趋势但无明显的波动直至失效[25 -26 ] . 对比荷载-位移曲线分析可以看出，波纹钢填板和CFRP对节点受力行为造成了显著的影响，这与试验现象和失效模式有关，具体表现在木构件TL断裂、剪切破坏、顺纹压溃和CFRP断裂等. ...
... 由方差分析结果还可以看出，λ 、h 、θ 、t 和n 对极限强度均存在显著的影响. 通过比较各参数的偏差平方和的大小，可以得到影响极限强度的影响程度为h >θ >t >n >λ . 由图9 (b)可以得到各个参数在该组因素条件下的具体影响规律如下. 1）极限强度随着波长的增幅形式为先增后减. 2）极限强度随着波高的增幅形式为先增后减，原因是当波高较小时，节点端部易呈现承压失效，当波高较大时，节点端部易呈现剪切失效. 3）极限强度与波角负相关，原因是当波角较小时，节点的端部呈现承压失效，当波角较大时，端部呈现剪切失效，但随着波角的增大，其减小趋势逐渐减弱并逐渐稳定. 原因是在一定角度区间内，木材的剪切强度随着角度的增大而增大[30 ] . 4）极限强度与木厚正相关，这是由于木厚的增大导致销槽接触面的面积增大，且随着木厚的增加，螺栓的屈服变形模式发生变化，但随着木厚的增大其增大趋势逐渐减弱[25 -26 ,31 ] . 5）极限强度与CFRP层数负相关，原因是CFRP对木构件端部有一定的增强作用，但随着CFRP层数的增加其增加趋势逐渐减弱. 与弹性刚度分析一致，CFRP对极限强度存在增幅减弱趋势[20 ] ，但CFRP对极限强度的增强效应明显大于弹性刚度. ...
1
... 木结构平截面钢填板螺栓连接节点（不考虑异型钢填板作用的节点形式）在受力阶段的特征表现为螺栓的弯曲陷入和木构件螺孔挤压变形[25 -26 ] ，这与本研究考虑异型钢填板作用的节点形式有显著的差异，主要原因是波纹钢填板对节点产生显著的力学效应，具体影响如下. 1）将木构件的TL断裂失效受力形式简化成木材的双悬臂梁（DCB）断裂韧性测试试件[27 ] ，如图5 所示. 图中，a 1 为端部波折等效裂纹长度，w 1 为a 1 受力点与试件非受力端之间的距离，a 2 为后端波折等效裂纹长度，w 2 为a 2 受力点与试件非受力端之间的距离. 断裂韧性K IC 和断裂临界力F cr 的关系式为 ...
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... 木结构平截面钢填板螺栓连接节点（不考虑异型钢填板作用的节点形式）在受力阶段的特征表现为螺栓的弯曲陷入和木构件螺孔挤压变形[25 -26 ] ，这与本研究考虑异型钢填板作用的节点形式有显著的差异，主要原因是波纹钢填板对节点产生显著的力学效应，具体影响如下. 1）将木构件的TL断裂失效受力形式简化成木材的双悬臂梁（DCB）断裂韧性测试试件[27 ] ，如图5 所示. 图中，a 1 为端部波折等效裂纹长度，w 1 为a 1 受力点与试件非受力端之间的距离，a 2 为后端波折等效裂纹长度，w 2 为a 2 受力点与试件非受力端之间的距离. 断裂韧性K IC 和断裂临界力F cr 的关系式为 ...
柔度法标定木材断裂韧性的研究
1
2001
... 式中：B 为试件宽度，a 为裂纹长度，w 为受力点与试件非受力端的间距. 断裂韧性和断裂临界力均随着裂纹长度的增大而减小[25 ] ，因此a 1 为TL断裂的决定裂纹长度. 此外，由于端距固定不变，a 2 随波长的变化较小，a 1 与波长成正比，断裂临界力与裂纹长度成反比，并且断裂柔度系数会有一定程度的增大[28 ] ，因此，波长越大，试件越易出现TL断裂. 2）裂纹长度a 1 与波高成正比，木槽张开增加了波纹钢填板的滑移空间，使得木构件与钢填板的剪切接触面减小；随着波纹钢填板的滑移，木槽越易张开，木槽末端F越易发生TL断裂，使木槽端部D被钢板的滑移压溃. 滑移空间随着波高持续增大明显减小，端部发生顺纹剪切破坏. 3）裂纹长度a 1 与波角成反比例关系，减小趋势相对较小. 须注意的是，由于波角较小时产生的侧向分力更大，导致木槽更易张开，木槽末端F更易发生TL断裂. 4）木构件的侧向柔度随着木构件厚度的减小而增大，使得木槽易张开，增大钢板的滑移空间，出现不同的接触变形. ...
柔度法标定木材断裂韧性的研究
1
2001
... 式中：B 为试件宽度，a 为裂纹长度，w 为受力点与试件非受力端的间距. 断裂韧性和断裂临界力均随着裂纹长度的增大而减小[25 ] ，因此a 1 为TL断裂的决定裂纹长度. 此外，由于端距固定不变，a 2 随波长的变化较小，a 1 与波长成正比，断裂临界力与裂纹长度成反比，并且断裂柔度系数会有一定程度的增大[28 ] ，因此，波长越大，试件越易出现TL断裂. 2）裂纹长度a 1 与波高成正比，木槽张开增加了波纹钢填板的滑移空间，使得木构件与钢填板的剪切接触面减小；随着波纹钢填板的滑移，木槽越易张开，木槽末端F越易发生TL断裂，使木槽端部D被钢板的滑移压溃. 滑移空间随着波高持续增大明显减小，端部发生顺纹剪切破坏. 3）裂纹长度a 1 与波角成反比例关系，减小趋势相对较小. 须注意的是，由于波角较小时产生的侧向分力更大，导致木槽更易张开，木槽末端F更易发生TL断裂. 4）木构件的侧向柔度随着木构件厚度的减小而增大，使得木槽易张开，增大钢板的滑移空间，出现不同的接触变形. ...
基于损伤的累积滞回耗能与延性系数
1
2008
... 波纹钢填板节点没有明显的屈服点，为此采用等效弹塑性能量法[29 ] 确定试件荷载位移曲线中的屈服点，得到屈服位移和屈服荷载，如图8 所示. 图中，折线OMN 为理想弹塑性荷载-位移曲线，与实际荷载-位移曲线相交于点H ，当ON 段2条曲线相夹的面积S 1 和LMN 段2条曲线相交的面积S 2 相等时，过点M 作Δ 轴的垂线，与实际荷载-位移曲线相交于点H ，实际荷载位移曲线中与点H 对应的实际位移为屈服位移Δ y ，与点H 对应的实际荷载为屈服荷载F y ；失效位移Δ u 表示试件产生明显破坏或荷载下降至最大荷载的80%时对应的位移；延性系数D 为失效位移Δ u 与屈服位移Δ y 的比值. 为了较好地处理初始滑移对弹性节点弹性刚度的影响，弹性刚度k e 采用10%峰值荷载点与40%峰值荷载点连线的斜率. ...
基于损伤的累积滞回耗能与延性系数
1
2008
... 波纹钢填板节点没有明显的屈服点，为此采用等效弹塑性能量法[29 ] 确定试件荷载位移曲线中的屈服点，得到屈服位移和屈服荷载，如图8 所示. 图中，折线OMN 为理想弹塑性荷载-位移曲线，与实际荷载-位移曲线相交于点H ，当ON 段2条曲线相夹的面积S 1 和LMN 段2条曲线相交的面积S 2 相等时，过点M 作Δ 轴的垂线，与实际荷载-位移曲线相交于点H ，实际荷载位移曲线中与点H 对应的实际位移为屈服位移Δ y ，与点H 对应的实际荷载为屈服荷载F y ；失效位移Δ u 表示试件产生明显破坏或荷载下降至最大荷载的80%时对应的位移；延性系数D 为失效位移Δ u 与屈服位移Δ y 的比值. 为了较好地处理初始滑移对弹性节点弹性刚度的影响，弹性刚度k e 采用10%峰值荷载点与40%峰值荷载点连线的斜率. ...
试样厚度及缺角对人工林木材顺纹抗剪强度的影响
2
2008
... 由方差分析结果可以看出，λ 、h 、θ 、t 和n 的置信度均超过95%，说明这些参数对弹性刚度均有显著影响. 通过比较各参数的偏差平方和的大小，可以得到影响弹性刚度的影响程度为t >h >n >θ >λ . 由图9 (a)可以得到各个参数在该组因素条件下的具体影响规律如下. 1）弹性刚度与波长负相关，原因是木构件的侧向柔度随波长增大而增大. 2）弹性刚度随着波高的增大先增后减，原因是木构件的剪切面面积随波高增加而增大，其侧向柔度也逐渐变大. 3）弹性刚度与波角正相关，但随着波角的增大，弹性刚度的增大趋势逐渐减弱，原因是剪切刚度在一定范围内随着剪切角增大有着一定的增大趋势[30 ] . 4）弹性刚度与木厚成负相关关系，原因是木厚的增大导致销槽接触面的面积增大[31 ] ，但增大趋势随着木厚增大逐渐减弱. 5）弹性刚度与CFRP层数正相关，CFRP对端部有一定的增强作用，但增加趋势随着CFRP层数的增加逐渐减弱. 主要原因是CFRP层数达到一定数量时，每层CFRP的增益效应会逐渐减弱[20 ] . 应该注意的是不同的结构可能会产生不同的影响，具体情况须结合实际情况开展更为全面的研究. ...
... 由方差分析结果还可以看出，λ 、h 、θ 、t 和n 对极限强度均存在显著的影响. 通过比较各参数的偏差平方和的大小，可以得到影响极限强度的影响程度为h >θ >t >n >λ . 由图9 (b)可以得到各个参数在该组因素条件下的具体影响规律如下. 1）极限强度随着波长的增幅形式为先增后减. 2）极限强度随着波高的增幅形式为先增后减，原因是当波高较小时，节点端部易呈现承压失效，当波高较大时，节点端部易呈现剪切失效. 3）极限强度与波角负相关，原因是当波角较小时，节点的端部呈现承压失效，当波角较大时，端部呈现剪切失效，但随着波角的增大，其减小趋势逐渐减弱并逐渐稳定. 原因是在一定角度区间内，木材的剪切强度随着角度的增大而增大[30 ] . 4）极限强度与木厚正相关，这是由于木厚的增大导致销槽接触面的面积增大，且随着木厚的增加，螺栓的屈服变形模式发生变化，但随着木厚的增大其增大趋势逐渐减弱[25 -26 ,31 ] . 5）极限强度与CFRP层数负相关，原因是CFRP对木构件端部有一定的增强作用，但随着CFRP层数的增加其增加趋势逐渐减弱. 与弹性刚度分析一致，CFRP对极限强度存在增幅减弱趋势[20 ] ，但CFRP对极限强度的增强效应明显大于弹性刚度. ...
试样厚度及缺角对人工林木材顺纹抗剪强度的影响
2
2008
... 由方差分析结果可以看出，λ 、h 、θ 、t 和n 的置信度均超过95%，说明这些参数对弹性刚度均有显著影响. 通过比较各参数的偏差平方和的大小，可以得到影响弹性刚度的影响程度为t >h >n >θ >λ . 由图9 (a)可以得到各个参数在该组因素条件下的具体影响规律如下. 1）弹性刚度与波长负相关，原因是木构件的侧向柔度随波长增大而增大. 2）弹性刚度随着波高的增大先增后减，原因是木构件的剪切面面积随波高增加而增大，其侧向柔度也逐渐变大. 3）弹性刚度与波角正相关，但随着波角的增大，弹性刚度的增大趋势逐渐减弱，原因是剪切刚度在一定范围内随着剪切角增大有着一定的增大趋势[30 ] . 4）弹性刚度与木厚成负相关关系，原因是木厚的增大导致销槽接触面的面积增大[31 ] ，但增大趋势随着木厚增大逐渐减弱. 5）弹性刚度与CFRP层数正相关，CFRP对端部有一定的增强作用，但增加趋势随着CFRP层数的增加逐渐减弱. 主要原因是CFRP层数达到一定数量时，每层CFRP的增益效应会逐渐减弱[20 ] . 应该注意的是不同的结构可能会产生不同的影响，具体情况须结合实际情况开展更为全面的研究. ...
... 由方差分析结果还可以看出，λ 、h 、θ 、t 和n 对极限强度均存在显著的影响. 通过比较各参数的偏差平方和的大小，可以得到影响极限强度的影响程度为h >θ >t >n >λ . 由图9 (b)可以得到各个参数在该组因素条件下的具体影响规律如下. 1）极限强度随着波长的增幅形式为先增后减. 2）极限强度随着波高的增幅形式为先增后减，原因是当波高较小时，节点端部易呈现承压失效，当波高较大时，节点端部易呈现剪切失效. 3）极限强度与波角负相关，原因是当波角较小时，节点的端部呈现承压失效，当波角较大时，端部呈现剪切失效，但随着波角的增大，其减小趋势逐渐减弱并逐渐稳定. 原因是在一定角度区间内，木材的剪切强度随着角度的增大而增大[30 ] . 4）极限强度与木厚正相关，这是由于木厚的增大导致销槽接触面的面积增大，且随着木厚的增加，螺栓的屈服变形模式发生变化，但随着木厚的增大其增大趋势逐渐减弱[25 -26 ,31 ] . 5）极限强度与CFRP层数负相关，原因是CFRP对木构件端部有一定的增强作用，但随着CFRP层数的增加其增加趋势逐渐减弱. 与弹性刚度分析一致，CFRP对极限强度存在增幅减弱趋势[20 ] ，但CFRP对极限强度的增强效应明显大于弹性刚度. ...
Elastic stiffness of timber joints with dowel-type fasteners and slotted-in steel plate based on the theory of beam on elastic foundation
2
2021
... 由方差分析结果可以看出，λ 、h 、θ 、t 和n 的置信度均超过95%，说明这些参数对弹性刚度均有显著影响. 通过比较各参数的偏差平方和的大小，可以得到影响弹性刚度的影响程度为t >h >n >θ >λ . 由图9 (a)可以得到各个参数在该组因素条件下的具体影响规律如下. 1）弹性刚度与波长负相关，原因是木构件的侧向柔度随波长增大而增大. 2）弹性刚度随着波高的增大先增后减，原因是木构件的剪切面面积随波高增加而增大，其侧向柔度也逐渐变大. 3）弹性刚度与波角正相关，但随着波角的增大，弹性刚度的增大趋势逐渐减弱，原因是剪切刚度在一定范围内随着剪切角增大有着一定的增大趋势[30 ] . 4）弹性刚度与木厚成负相关关系，原因是木厚的增大导致销槽接触面的面积增大[31 ] ，但增大趋势随着木厚增大逐渐减弱. 5）弹性刚度与CFRP层数正相关，CFRP对端部有一定的增强作用，但增加趋势随着CFRP层数的增加逐渐减弱. 主要原因是CFRP层数达到一定数量时，每层CFRP的增益效应会逐渐减弱[20 ] . 应该注意的是不同的结构可能会产生不同的影响，具体情况须结合实际情况开展更为全面的研究. ...
... 由方差分析结果还可以看出，λ 、h 、θ 、t 和n 对极限强度均存在显著的影响. 通过比较各参数的偏差平方和的大小，可以得到影响极限强度的影响程度为h >θ >t >n >λ . 由图9 (b)可以得到各个参数在该组因素条件下的具体影响规律如下. 1）极限强度随着波长的增幅形式为先增后减. 2）极限强度随着波高的增幅形式为先增后减，原因是当波高较小时，节点端部易呈现承压失效，当波高较大时，节点端部易呈现剪切失效. 3）极限强度与波角负相关，原因是当波角较小时，节点的端部呈现承压失效，当波角较大时，端部呈现剪切失效，但随着波角的增大，其减小趋势逐渐减弱并逐渐稳定. 原因是在一定角度区间内，木材的剪切强度随着角度的增大而增大[30 ] . 4）极限强度与木厚正相关，这是由于木厚的增大导致销槽接触面的面积增大，且随着木厚的增加，螺栓的屈服变形模式发生变化，但随着木厚的增大其增大趋势逐渐减弱[25 -26 ,31 ] . 5）极限强度与CFRP层数负相关，原因是CFRP对木构件端部有一定的增强作用，但随着CFRP层数的增加其增加趋势逐渐减弱. 与弹性刚度分析一致，CFRP对极限强度存在增幅减弱趋势[20 ] ，但CFRP对极限强度的增强效应明显大于弹性刚度. ...
