浙江大学学报(工学版), 2020, 54(9): 1658-1665 doi: 10.3785/j.issn.1008-973X.2020.09.001

土木与交通工程

输电线顺线路方向风荷载及分配模式

沈国辉,, 包玉南, 郭勇, 宋刚, 王轶文

Along-line wind loads and distribution patterns of transmission lines

SHEN Guo-hui,, BAO Yu-nan, GUO Yong, SONG Gang, WANG Yi-wen

收稿日期: 2019-08-14  

Received: 2019-08-14  

作者简介 About authors

沈国辉(1977—),男,副教授,博士,从事结构风工程和结构计算分析研究.orcid.org/0000-0002-3528-4117.E-mail:ghshen@zju.edu.cn , E-mail:ghshen@zju.edu.cn

摘要

采用风洞试验,结合有限元分析方法,研究输电线顺线路方向的风荷载和作用模式;研发弧形输电线风荷载的风洞试验测试装置;获得2种典型垂跨比输电线的顺线路方向比例系数;通过2个实例对比输电线顺线路方向风荷载的3种分配模式,给出输电线顺线路方向风荷载和分配模式的建议. 研究表明,各国规范中只有中国规范给出了顺线路方向风荷载的规定;垂跨比为4%和8%的输电线顺线向荷载比例系数均低于0.15,中国规范取值(0.25)偏保守;按投影高度和按规范中拉索体型系数的分配结果基本一致;按弧长分配会比按其他2种方法获得更大的竖向位移和水平位移,增大幅度约为12%;顺线路方向的比例系数建议取0.10(常规输电线)或0.12(大跨越输电线);顺线路方向的风荷载建议采用按投影高度进行分配.

关键词: 输电线 ; 风荷载 ; 顺线路方向 ; 风洞试验 ; 有限元分析

Abstract

Wind tunnel tests and finite element analysis methods were employed to obtain along-line wind loads and distribution patterns of transmission lines. The testing facilities were developed to measure the wind forces of curved transmission lines in a wind tunnel. Along-line wind load proportional coefficients of transmission lines with two typical rise-span ratios were obtained. Three distribution patterns of along-line wind loads of transmission lines were compared through two cases. Finally, suggestions for along-line wind load and distribution patterns of transmission lines were given. Results show that only the Chinese codes specify the wind loads of transmission line in the along-line direction. The along-line wind load proportional coefficients of two transmission lines with rise-span ratios of 4% and 8% are both less than 0.15, and a recommended value of 0.25 in the Chinese codes is conservative. The distribution patterns based on projection heights and body shape coefficients of cables regulated in the Chinese code are almost the same. The distribution pattern based on arc lengths results in larger vertical and horizontal displacements compared with the other two patterns, with an increasing value of about 12%. The along-line wind load proportional coefficient is suggested to be 0.10 for regular or 0.12 for long-span transmission lines. And the distribution pattern of along-line wind loads is suggested to be distributed by projection heights.

Keywords: transmission line ; wind loads ; along-line direction ; wind tunnel test ; finite element analysis

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本文引用格式

沈国辉, 包玉南, 郭勇, 宋刚, 王轶文. 输电线顺线路方向风荷载及分配模式. 浙江大学学报(工学版)[J], 2020, 54(9): 1658-1665 doi:10.3785/j.issn.1008-973X.2020.09.001

SHEN Guo-hui, BAO Yu-nan, GUO Yong, SONG Gang, WANG Yi-wen. Along-line wind loads and distribution patterns of transmission lines. Journal of Zhejiang University(Engineering Science)[J], 2020, 54(9): 1658-1665 doi:10.3785/j.issn.1008-973X.2020.09.001

在输电线的抗风设计中,需要对其三维风荷载进行精确计算;但一直以来,研究者只重视横线路方向的风荷载,而不重视顺线路方向的风荷载,其原因主要为横线路方向的风荷载较大,而顺线路方向的风荷载较小. 由于精细化计算的需要,输电线顺线路方向的风荷载不容忽视,尤其对于大跨越输电线和软跳线,其垂跨比通常会大于8%,最大可达20%.

对于顺线路方向的风荷载,国外研究几乎没有,国内研究也很少. 姜宏玺[1]对规范中角度风作用下的风荷载计算公式进行了分析,定义折减系数来表达顺线路方向的风荷载分配系数. 潘峰等[2]在文献[1]的基础上推导出线路和风向呈不同夹角情况下的线条角度风荷载分配系数.

在输电线规范方面,各国规范[3-9]对于横线路方向的风荷载均有规定,但只有中国规范[3-4]对于顺线路方向风荷载进行了规定,国外规范均无规定[10-12]. 在输电线风洞试验方面,不管是单根子线试验[13],还是多分裂导线试验[14],均采用直棒模型来模拟输电线,因而无法测试顺线路方向的风荷载. 由以上分析可知,以往几乎没有针对输电线顺线路方向风荷载的研究,也没有针对输电线顺线路方向风荷载分配方法的研究.

本研究首先回顾各国规范关于输电线风荷载的规定,研发弧形输电线风荷载的风洞试验测试装置;获得2种典型垂跨比输电线的顺线路方向比例系数;对比输电线顺线路方向风荷载的3种分配模式,并将其应用于常规和大跨越输电线案例中;给出输电线顺线路方向的风荷载和分配模式建议,为输电线路相关工程设计提供参考.

1. 各国规范关于输电线风荷载的规定

(1)DL/T 5551-2018规范[3].

垂直于导地线方向水的平风荷载标准值WX的计算公式如下:

${W_X} = {\beta _{\rm{c}}}{\alpha _{\rm{L}}}{W_0}\;{\mu _{\rm{z}}}\;{\mu _{{\rm{sc}}}}d{L_{\rm{p}}}{B_1}{\sin ^2}\; \theta . $

式中:αL为档距折减系数,βc为导地线阵风系数,μz为风压高度变化系数,μsc为导地线体型系数,d为计算外径,Lp为水平档距,θ为风向与导地线的夹角,W0为基准风压标准值,B1为导地线覆冰风荷载增大系数.

对于其他角度下线条的风荷载,规范给出了如表1所示的角度风,表中,X为垂直线路方向,Y为顺线路方向,θ为风向与线路方向的夹角. 由表1可知,对于顺线路方向风荷载WY,规范建议取值为横线路方向风荷载的0.25:

表 1   角度风作用下的输电线风荷载

Tab.1  Wind loading of transmission line under skew angle

θ/(°) X Y θ/(°) X Y
0 0 0.25WX 60 0.75WX 0
45 0.50WX 0.15WX 90 WX 0

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${W_Y} = 0.25{W_X}. $

(2)DL/T 5154-2012规范[4].

WX的计算公式为

${W_X} = \alpha \;{W_0}\;{\mu _{\rm{z}}}\;{\mu _{{\rm{sc}}}}\;{\beta _{\rm{c}}}d{L_{\rm{p}}}{\sin ^2}\; \theta . $

式中:α为风压不均匀系数,βc为线路风荷载调整系数. 其他角度下线条的风荷载同表1.

(3)IEC 60826-2003规范[5].

横线路方向风荷载Ac的计算公式为

${A_{\rm{c}}} = {q_0}{C_{{\rm{xc}}}}{G_{\rm{c}}}{G_{\rm{L}}}dL{\sin ^2}\;\theta .$

式中:q0为参考风压,Cxc为导线牵引系数,Gc为导线联合风系数,GL为档距因数,d为导线直径,L为水平档距.

(4)ASCE 74-2009规范[6].

横线路方向风荷载F的计算公式为

$F = {\gamma _{\rm{w}}}Q{K_{\rm{z}}}{K_{{\rm{zt}}}}{V^2}{G_{\rm{w}}}{\cos ^2}\; \psi {C_{\rm{f}}}A.$

式中:ψ为风偏角,γw为荷载因子,Q为常数,Kz为风压高度变化系数,Kzt为地貌系数,V为标准风速,Gw为阵风响应因子,Cf为体型系数值,A为导线垂直向投影面积.

(5)EN 50341-1: 2001规范[7].

横线路方向风荷载Qwc的计算公式为

${Q_{{\rm{wc}}}} = {q_{\rm{c}}}{G_{\rm{q}}}{G_{\rm{c}}}C_{\rm{c}}dL{\cos ^2}\; \phi . $

式中:qc为风压标准值,Gq为阵风响应系数,Gc为档距系数,Cc为风压体型系数,L为导线档距,ϕ为风偏角.

(6)JEC 127-1979规范[8].

横线路方向风荷载W的计算公式为

$W = \gamma {W_0}\alpha \beta {K_1}{K_2}CA{\sin ^2}\;\theta .$

式中:α为风压高度变化系数,C为体型系数,K2为地貌系数,βK1为与结构规模和类型有关的系数,γ为荷载系数.

各国规范对于输电线风荷载的规定如表2所示,可知:1)规范均给出了横线路方向的风荷载规定,角度风下均为sin2 θ;2)对于挡风面积的取值,ASCE和JEC规范所取线长为输电线弧长,其余规范的线长取为档距;3)对于顺线路方向的风荷载,只有DL/T5551-2018和DL/T5154-2012给出了具体的规定,其余各国规范均未涉及.

表 2   各国规范中的输电线风荷载计算方法

Tab.2  Calculation methods of wind loading of transmission line in criteria of various countries

规范 体型系数 面积 横线路分配系数 WY
DL/T 5551-2018 1.0或1.1 dLp sin2 θ 0.25WX
DL/T 5154-2012 1.1或1.2 dLp sin2 θ 0.25WX
IEC60826-2003 1.0 dL sin2 θ
ASCE74-2009 1.0 A cos2 ψ
EN 50341-1: 2001 1.2 dL cos2 ϕ
JEC127-1979 1.2 A sin2 θ

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2. 输电线顺线路方向风荷载计算方法

定义垂直线路方向风荷载为WX,顺线路方向风荷载为WY,如图1所示. 顺线路方向总体风荷载WY尚无准确的计算方法,按中国规范[3-4]的思路,可采用顺线路方向比例系数K来表示:

$K = \frac{{{W_Y}}}{{{W_X}}}. $

在获得顺线路方向的整体风荷载WY后,需要考虑沿线长方向的风荷载分配问题,即对整体风荷载进行分配,以获得输电线每个微段的风荷载:

${W_Y} = \sum {{W_{Yi}}} . $

式中:WY为顺线路方向的总体风荷载,WYi为输电线某一计算微段i处所受的风荷载.

图 1

图 1   输电线风荷载方向示意图

Fig.1   Diagram for wind load direction of transmission line


3. 顺线路方向比例系数的风洞试验

输电线的垂跨比越大,顺线路方向的投影越大,顺线路方向的风荷载也增大. 选择常规输电线和大跨越输电线进行分析,两者的垂跨比可采用4%和8%来表示,输电线的形状由悬链线公式确定:

$ {{Z = }}\frac{H}{q}\left[ {\cosh \;\alpha - \cosh \;\left( {\frac{{2\beta Y}}{L} - \alpha } \right)} \right]. $

式中:Y为微段到起始挂点的水平距离,H为输电线运行水平张力,q为单位长度重力,L为水平跨距,Z为输电线弧垂,αβ均为常数.

3.1. 测试装置研发

本研究进行刚性模型测力风洞试验,试验模型与铝包钢芯铝绞线JL/LB20A-300/40-24/7、钢芯铝绞线LGJ300/40的截面一致. 输电线外径为23.94 mm,最外层子线直径为3.99 mm,节径比为12. 内芯采用钢管,外表面缠绕圆形泡沫条,泡沫条的直径、节径比和实物一致,以模拟实际导线的表面粗糙度.

对于弧形输电线模型,研发如图2所示的风洞试验装置,模型的直径d=2.4 cm,水平跨度为1.2 m,经由直径为1.6 cm、长度为20 cm的光滑支撑杆与基座连接,如图2(c)所示为支撑杆. 在浙江大学ZD-1风洞中进行试验,试验段截面尺寸为4 m×3 m,测试时将测试平台抬高20 cm,以避开风洞的黏滞层. 采用德国ME-SYSTEME公司的测力天平,其量程为Fxy=20 N,Fz=40 N,Txyz=4 N·m,精度为0.3%F.S..

图 2

图 2   输电线试件的试验布置

Fig.2   Experimental setup of transmission line specimen


试验工况如下:1)垂跨比为4%的输电线,其试验风速v的范围为5~25 m/s,间隔为5 m/s,风向角为0°~90°,间隔为5°;2)垂跨比为8%的输电线,v的范围为5~25 m/s,间隔为5 m/s,风向角为0°~90°,间隔为5°;3)支撑杆,v的范围为5~25 m/s,间隔为5 m/s.

3.2. 试验结果

测试弧形导线和支撑杆的风荷载,将输电线试件的风荷载减去支撑杆的风荷载,获得弧形导线的风荷载,弧形输电线在XY方向的阻力系数CdX和CdY的计算公式为

${\rm{C}}{{\rm{d}}_X} = {W_X}/(0.5\rho {v^2}L\;d),$

${\rm{C}}{{\rm{d}}_Y} = {W_Y}/(0.5\rho {v^2}{L_{\rm{c}}}\;d). $

式中:Lc为弧形导线的弧长,ρ为空气密度.

图3所示为来流为均匀流时垂跨比为4%和8%的阻力系数值CdX和CdY. 可知:1)不同垂跨比导线的阻力系数CdX和CdY随着风速的增大均呈现减小趋势,该趋势与直线型输电导线[13-14]的阻力系数随风速的变化一致;2)以上2种垂跨比对应的CdX值比较接近;3)CdY的数值比CdX的数值随风速的分布更加离散.

图 3

图 3   来流为均匀流时弧形导线的阻力系数

Fig.3   Drag coefficients of curve shaped transmission line under uniform incoming flow


根据式(8)计算获得顺线路方向的比例系数K,如图4所示. 可知:1)不同垂跨比的输电线对应的K值均低于0.15,小于规范中给出的0.25,规范中给出的数值偏保守;2)对于垂跨比为4%的输电线,建议取K=0.10,对于垂跨比为8%的输电线,建议取K=0.12.

图 4

图 4   试验获得的顺线路方向比例系数

Fig.4   Along-line proportional coefficients obtained from tests


以上是针对两端无补偿段弧形导线得到的试验结论;根据两端有补偿段的试验结果[15],发现有补偿段的WXWY均比无补偿段的结果大5%左右,该结果对比例系数K的影响很小,因此,本研究不考虑试件两端补偿段的影响.

4. 顺线路方向风荷载的分配模式

为了获得各分段的风荷载,需要考虑顺线路方向风荷载的分配模式,本研究针对3种分配模式进行对比分析.

4.1. 按弧长分配

按弧长进行分配的方法如图5所示,即将总体风荷载按照输电线模型每一微段的弧长来分配,并计算每一微段的顺线路方向风荷载,如下式所示:

图 5

图 5   按弧长平均分配

Fig.5   Averaged distribution by arc lengths


${L_{{\rm{sum}}}} = \sum {{L_i}} ,$

${W_{Yi}} = \frac{{{L_i}}}{{{L_{{\rm{sum}}}}}}{W_Y}. $

式中:Li为第i个微段输电线弧线段的长度. 在该分配模式下,每个等长微段的受力一致,输电线最低点在顺风向仍受较大的风荷载.

4.2. 按竖直投影高度分配

模型各微段的风荷载与输电线的竖直投影高度有一定的关系,因此,首先计算出顺线路方向的总体风荷载,再对输电线每一微段的风荷载按照实际投影高度进行分配,如图6所示. 每一微段的顺线路方向风荷载的计算方法如下式所示:

图 6

图 6   竖直投影高度分配模式

Fig.6   Distribution pattern by vertical projection heights


${z_{{\rm{sum}}}} = \sum {{z_i}} ,$

${W_{Yi}} = \frac{{{z_i}}}{{{z_{{\rm{sum}}}}}}{W_Y}. $

式中:zi为第i个微段对应的投影高度,zsum为各微段投影高度的累加值. 在该加载模式下,输电线的最低点风荷载为0,斜率最大微段处的风荷载达到最大值.

4.3. 按荷载规范中拉索的体型系数分配

荷载规范[9]续表8.3.1对拉索的体型系数μsXμsY进行了规定,拉索的风荷载分配如图7表3所示,其中,γ为导线倾角.

表 3   拉索的体型系数

Tab.3  Body shape coefficient of cable

γ/(°) μsX μsY γ/(°) μsX μsY
0 0.00 0.00 50 0.60 0.40
10 0.05 0.05 60 0.85 0.40
20 0.10 0.10 70 1.10 0.3
30 0.20 0.25 80 1.20 0.20
40 0.35 0.40 90 1.25 0.00

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图 7

图 7   荷载规范中拉索的风荷载方向定义

Fig.7   Definition of wind load direction of cable in loading codes


对于任意角度γ,顺线路方向的体型系数为μsX,规范建议中间值按线性插值法计算,每一微段ds的顺线路方向风荷载为

${W_{Yi}} = \frac{1}{2}\rho {v^2}{\mu _{{{sXi}}}}{\rm{d}}s. $

式中:μsXi为第i个微段按照表3查出的体型系数.

对于整段输电线的风荷载,通过累计每一微段的顺线向风荷载获得,如图8所示. 每一微段的顺线路方向风荷载如下式所示:

图 8

图 8   按荷载规范拉索体型系数分配示意图

Fig.8   Diagram for distribution using body shape coefficient of cable regulated by loading code


$\mu _{sX}^{{\rm{sum}}} = \sum {{\mu _{{{sXi}}}}} ,$

${W_{Yi}} = \frac{{{\mu _{sXi}}}}{{\mu _{sXi}^{{\rm{sum}}}}}{W_Y}. $

式中: $\mu _{sX}^{{\rm{sum}}}$为每一微段μsXi的累加. 在该分配模式下,输电线最低点的风荷载为0,倾斜角最大的微段处的风荷载达到最大值.

5. 常规输电线实例分析

常规输电线的垂跨比一般约为4%,取某单跨典型输电线进行分析,其型号为LHBGJ-630/45,输电线两端为铰接边界,输电线的具体参数如表4所示. 基本风速取为41 m/s,顺线路方向的比例系数K根据第3章结论取为0.10.

表 4   某300 m跨输电线路的设计参数

Tab.4  Design parameters of 300 m span transmission line

参数 数值 单位
弧垂 12.53 m
档距 300 m
运行张力 18 150.2 N
垂跨比 4.18 %
弹性模量 62 000 MPa
截面积 666.55 mm2
直径 33.6 mm
单位长度重量 20.168 4 N/m

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在ANSYS中采用500个Link10单元来模拟该输电线,开启大变形,采用非线性有限元分析,先计算自重作用,再施加风荷载进行计算和分析. 按3种分配模式计算该输电线顺线路方向的风荷载,风荷载沿线长方向的分配结果如图9所示. 可知:1)按弧长分配方法使得输电线沿长度方向每点所受荷载相同;2)按投影高度和规范中拉索体型系数分配方法的结果基本重合,因输电线每一点的倾斜角小于5°,此时各点的正切值(按投影面积分配的中间量)和角度值(按拉索规范分配的中间量)十分接近;3)按投影高度或规范中拉索的体型系数分配的方法在输电线两端挡风面积较大处受力较大,跨中受力为0.

图 9

图 9   300 m跨线路顺线路方向的风荷载分配

Fig.9   Distribution of wind load along line direction of 300 m span transmission line


计算输电线在顺线路风荷载作用下的Y方向位移uYZ方向位移uZ,如图10所示. 可知:1)按投影高度分配方法与按规范中拉索体型系数分配方法得到的位移结果十分相近;2)按弧长分配的结果在Y方向和Z方向的位移均比按投影高度和按规范中拉索体型系数分配的结果大,就最大值而言,在Y方向大13.17%,在Z方向大12.21%.

图 10

图 10   300 m跨输电线的位移对比图

Fig.10   Comparision of displacement of 300 m span transmission line


输电线沿线长方向的轴力FN图11所示,可知:1)按投影高度分配方法与按规范中拉索体型系数分配方法的轴力结果变化趋势一致;2)与另外2种分配方法得到的结果相比,按弧长分配方法得到的结果在输电线前半段表现为拉伸,在输电线后半段表现为松弛;3)3种分配模式的轴力结果在跨中位置基本相同;4)3种分配模式的轴力结果在导线两端点处几乎相同.

图 11

图 11   300 m跨输电线的轴力对比图

Fig.11   Comparision of axial force of 300 m span transmission line


表5给出了输电线典型位置的计算结果,可见:1)按投影高度分配方法和按规范中拉索体型系数分配方法得到的计算结果非常接近,且2种方法的最大位移和最大轴力均小于按弧长分配方法,跨中最低点受到的风荷载与其他微段相近;2)与另外2种方法相比,跨中位置按弧长分配方法FN的差别为0.02%,uY的差别为14.10%,uZ的差别为22.99%.

表 5   300 m跨输电线跨中各风荷载计算结果

Tab.5  Calculation results of wind load in mid-span of 300 mspan transmission line

方法 FN / N uY / mm uZ / mm
按弧长分配 18 170.2 26.7 10.7
按投影高度分配 18 173.1 23.4 8.7
按拉索体型系数分配 18 173.1 23.5 8.7

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6. 大跨越输电线实例分析

大跨越输电塔的垂跨比一般约为8%,取某大跨越输电线进行分析,其型号为JLB23-380,输电线参数如表6所示. 基本风速取为41 m/s,顺线路方向比例系数K取0.12.

表 6   某2654m跨输电线路的设计参数

Tab.6  Design parameters of 2 654 m span transmission line

参数 数值 单位
弧垂 207.39 m
档距 2654 m
垂跨比 7.81 %
运行张力 10 1083 N
弹性模量 141 300.0 MPa
截面积 376.62 Mm2
直径 25.2 mm
单位长度重量 23.620 3 N/m
运行张力 101 083 N

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输电线采用1 000个单元模拟,如图12所示,可见:1)在3种模式下,大跨越输电线所受荷载的分布情况与常规输电线类似;2)按投影高度分配方法与按拉索体型系数分配方法得到的曲线基本重合.

图 12

图 12   2 654 m跨输电线的顺线向风荷载分配

Fig.12   Distribution of wind load along line direction of 2654 m span transmission line


输电线Y方向和Z方向的位移如图13所示,可知:1)按投影高度分配方法与按拉索体型系数分配方法得到的位移结果十分接近;2)按弧长分配方法得到的Y方向和Z方向位移均比按投影高度和按拉索体型系数得到的分配结果大,就最大值而言,在Y方向上大12.77%,在Z方向上大11.72%.

图 13

图 13   2654 m跨输电线的位移对比图

Fig.13   Comparision of displacement of 2654 m span transmission line


输电线沿线长方向的轴力分布如图14所示,可知:1)按投影高度分配方法与按拉索体型系数分配方法得到的轴力变化趋势一致;2)与另外2种分配方法结果相比,按弧长分配方法得到的结果在输电线前半段表现为拉伸,在输电线后半段表现为松弛,且拉伸或松弛的程度比300 m 跨(见图10)大;3)3种分配模式的轴力结果在跨中位置基本相同.

图 14

图 14   2654 m跨输电线的轴力对比图

Fig.14   Comparision of axial force of 2654 m span transmission line


表7列出了采用3种方法计算得到的跨中结果,可知:1)按投影高度分配和按拉索体型系数分配得到的计算结果非常接近;2)与另外2种方法的相比,跨中位置按弧长分配方法FN的差别为0.01%,uY的差别为13.99%,uZ的差别为48.35%,与表5的300 m跨输电线相比,uZ的差别更大.

表 7   2 654 m跨输电线跨中各风荷载计算结果

Tab.7  Calculation results of wind load results of mid-span of 2 654 m span transmission line

方法 FN / N uY / mm uZ / mm
按弧长分配 101 113.7 978.8 157.4
按投影高度分配 101 104.5 858.7 106.1
按拉索体型系数分配 101 105.6 861.8 107.2

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7. 结 论

(1)对于顺线路方向的风荷载,只有中国规范DL/T5551-2018和DL/T5154-2012给出了具体的规定,其余各国规范均未涉及.

(2)本研究研发了弧形导线体型系数的风洞测试装置,结果表明:垂跨比为4%和8%的输电线的阻力系数随着风速的增大而减小,2种垂跨比输电线的比例系数均低于0.15,小于规范中给出的0.25,规范中给出的数值偏保守.

(3)提出了顺线路方向风荷载的3种分配模式,研究表明:按投影高度分配和按规范中拉索体型系数分配方法的计算结果几乎一致,在最低点风荷载为0;在按弧长分配模式下,等长导线的受力情况一致.

(4)常规输电线和大跨越输电线的实例分析表明:在3种分配模式中,按弧长分配方法可以获得更大的竖向和水平位移,综合2个实例结果,与按投影高度和规范中拉索体型系数分配模式相比,竖向和水平增大幅度均约为12%.

(5)输电线顺线路方向风荷载的计算建议如下:顺线路方向的比例系数建议取0.10(对于常规输电线)或0.12(对于大跨越输电线);风荷载建议采用按投影高度进行分配.

参考文献

姜宏玺

角度风作用下的线条风荷载的计算问题

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DOI:10.3969/j.issn.1671-9913.2009.06.014      [本文引用: 2]

JIANG Hong-xi

Calculation of string wind load in angle wind

[J]. Electric Power Survey and Design, 2009, 6: 54- 57

DOI:10.3969/j.issn.1671-9913.2009.06.014      [本文引用: 2]

潘峰, 高志林, 王轶文, 等

360°风作用下线条风荷载分配系数特性

[J]. 中国电力, 2014, 47 (10): 64- 70

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