浙江大学学报(工学版)

浙江大学学报(工学版), 2020, 54(3): 512-520 doi: 10.3785/j.issn.1008-973X.2020.03.011

土木工程

下击暴流作用下低矮建筑风荷载大涡模拟

汪之松,, 邓骏, 方智远, 陈圆圆

Large eddy simulation of wind load on low-rise buildings subjected to downburst

WANG Zhi-song,, DENG Jun, FANG Zhi-yuan, CHEN Yuan-yuan

收稿日期: 2019-03-2  

Received: 2019-03-2  

作者简介 About authors

汪之松（1980—），男，副教授，从事结构风工程研究.orcid.org/0000-0001-9624-6061.E-mail：wangzhisong@cqu.edu.cn , E-mail：wangzhisong@cqu.edu.cn

摘要

采用大涡模拟方法，研究非稳态雷暴风作用下低矮建筑的风荷载特征，分析下击暴流的不同发展阶段中建筑物所在的径向位置、屋面坡度和风向角等参数对建筑风荷载的影响. 结果表明：下击暴流各发展阶段风荷载效应差异显著，当气流冲击地面后形成的首个环形涡掠过建筑时，建筑表面风荷载最大；当建筑物处于不同径向位置时，环涡经过建筑物形成的瞬态风压与同样位置处稳态射流作用下的风压差异较大；屋面坡度对迎风面风压系数分布影响较小，但对迎风侧屋面风压系数分布的影响非常显著，随着屋面坡度的增大，迎风屋面风压系数由负值逐渐变为正值；建筑物迎风前沿角部区域的风压系数受风向角的影响较为明显，在所测试的工况中，风向角为45°时影响最为显著.

关键词： 下击暴流 ; 大涡模拟 ; 低矮建筑 ; 风荷载 ; 环形涡

Abstract

The large eddy simulation method was used to study the wind load characteristics of low-rise buildings under the action of unsteady thunderstorms. The following aspects were analyzed to study the influence on the wind load of the building in different development stages of the downburst: the radial position of the building, the roof slope and the wind direction angle, etc. Results show that there are significant differences in wind load effect at different development stages. When the first ring vortex generated by the airflow hitting the ground blows over the building, the wind load of the building is the most unfavorable. While the building is in different radial positions, the transient wind pressure caused by the ring vortex passing through the building is quite different from that caused by the steady downburst at the same position. The slope of roof has less influence on the distribution of wind pressure coefficient in the windward roof, but great influence on that in the windward side roof. When the slope of the roof increases, the wind pressure coefficient of the windward roof gradually changes from negative value to positive value. The wind pressure coefficient for the corner of the windward front of the building is obviously affected by the wind direction angle. In the tested condition, the influence is most significant when the wind direction angle is 45°.

Keywords： downburst ; large eddy simulation ; low-rise building ; wind load ; ring vortex

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本文引用格式

汪之松, 邓骏, 方智远, 陈圆圆. 下击暴流作用下低矮建筑风荷载大涡模拟. 浙江大学学报(工学版)[J], 2020, 54(3): 512-520 doi:10.3785/j.issn.1008-973X.2020.03.011

WANG Zhi-song, DENG Jun, FANG Zhi-yuan, CHEN Yuan-yuan. Large eddy simulation of wind load on low-rise buildings subjected to downburst. Journal of Zhejiang University(Engineering Science)[J], 2020, 54(3): 512-520 doi:10.3785/j.issn.1008-973X.2020.03.011

下击暴流（又称雷暴冲击风）是雷暴天气中强下沉气流冲击地面形成的局部强风，其水平风速沿着高度方向呈典型的“鼻子”状分布，在近地面附近达到水平风速的极大值[1]，对低矮建筑具有较强的破坏性[2]. 全球自然灾害评估报告[3]显示：美国一年中发生约36 000次下击暴流事件，造成超过100亿美元损失. 2018年7月9日，萨德伯里遭遇严重的下击暴流，当地部分电力系统被完全破坏. 下击暴流在世界各地发生的频率都非常高，我国也是下击暴流频发国家之一. 2011年5月9日，由下击暴流产生的11级大风突袭新都泰兴镇、木兰镇，上万户村民的房屋屋顶一夜之间被刮飞.

随着下击暴流的灾害性逐渐被人们认知，越来越多风工程学者开始对这种极端天气现象展开研究. Hjelmfelt等[1, 4, 5-6]指出下击暴流的非稳态特性并揭示了下击暴流的形成机理. Holmes等[7-8]采用冲击射流模型模拟了整个下击暴流过程. 下击暴流风场有别于大气边界层风场，部分学者针对其风场特性进行了研究. Luo等[9]运用大涡模拟得出径向风速是下击暴流中关键风速的结论. Sengupta等[10-11]建立了径向风速的经验公式.

风荷载是建筑物的主要控制荷载之一. Letchford等[12-14]通过物理试验研究了下击暴流作用下不同类型的建筑表面风压分布. 陈勇等[15]则利用数值模拟探讨了球壳型屋面模型在冲击风作用下相关参数对建筑体型系数的影响. Geleta等[16]采用大涡模拟方法分析了低矮建筑屋面的风荷载特性. Zhang等[17]考虑了屋面坡度、建筑物与下击暴流中心距离、来流方向等因素对双坡屋面建筑的表面风压分布的影响. Jubayer等[18]则着重探讨了低矮建筑在冲击风作用下建筑物与下击暴流中心距离对风压分布的影响. 不过以上研究对整个下击暴流发展过程中的流场变化以及相应的建筑表面瞬时风压分布特征未有提及. Letchford等[19]通过移动壁面射流试验，对下击暴流作用下建筑物上产生的瞬态压力展开了研究. Haines等[20]主要通过数值模拟，观察某特定时刻建筑物周围的流场特征并探究了瞬时压力和阻力系数分布的原因. 虽然Haines等[20]注意到建筑物在下击暴流瞬时作用下的危险性，但其主要关注点在建筑物上的旋涡脱落状况. Jesson等[21]利用较为先进的试验设备对下击暴流瞬态进行了模拟，考虑了环涡掠过建筑时的危险性，详细分析了风场和建筑物表面瞬时风压分布特征，但文献[21]的主要关注点在不同方向角下建筑物表面瞬时风压分布特征，对迎风前沿角部区域风压分布的分析有所欠缺.

为了更好地认识下击暴流对低矮建筑的风荷载作用机理，本文使用大涡模拟方法（large eddy simulation，LES），研究非稳态下击暴流作用下低矮建筑的风荷载特性；分析下击暴流发展过程中建筑物周围的流场变化，同时通过改变屋面坡度、径向位置、风向角参数的大小，分别研究这冲击风作用下不同建筑物表面风压分布规律；增进对下击暴流作用于低矮建筑机理的理解，并为该类建筑的抗雷暴风设计提供一定参考.

1. 数值模拟概况

1.1. 模型及边界条件

研究对象的建筑尺寸为60 m×36 m×24 m，几何缩尺比为1∶500，出流直径Djet=0.6 m，出流高度Hjet=1.2 m. 采用流体软件ANSYS FLUENT进行计算，边界条件设置如下：射流喷口采用速度入口边界条件（velocity-inlet），速度入口的初流速度vjet=20 m/s，湍流强度为1%；由于出流面接近完全发展，采用压力出口边界条件（pressure-outlet），湍流强度为1%；地面和建筑模型表面采用无滑移壁面（wall）. 计算域与边界条件如图1所示. 图中，Y为屋面最低与最高点的高度差，X为最低点与最高点之间水平距离，i为屋面坡度，r为建筑物距下击暴流中心径向距离，θ为风向角，A、C、B、D、E分别为建筑物的迎风面、背风面、左右侧面、屋顶面.

图 1

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图 1   数值模型计算域与边界条件示意图

Fig.1   Schematic diagram of computational domain and boundary conditions of numerical model


1.2. 网格划分及求解设置

为满足计算精度与效率，流场模型网格划分采用结构化六面体网格，在风暴中心和建筑物周围采用O型网格进行加密处理. 近壁面区域采用增强壁面处理方式，以满足大涡模拟网格要求的壁面条件 $({y^ + } \leqslant 1)$，其中 ${y^ + }$定义如下：

${y^ + } = \frac{{\Delta y}}{\nu}\sqrt {\frac{{{\tau _\omega }}}{\rho }} .$

式中： $\Delta y$为首层网格至壁面距离， $\nu$为空气的运动黏性系数， ${\tau _\omega }$为壁面切应力， $\rho $为空气质量密度. 近壁面最小网格高度为2.3×10−5 m，网格划分如图2所示.

图 2

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图 2   网格划分示意图

Fig.2   Schematic diagram of mesh generation


采用SIMPLEC算法进行压力与速度场耦合，采用二阶精度对速度压力耦合方程进行求解. 时间步长Δt=0.001 s，根据入口风速及计算域的大小设定，计算得到气流从入口流出计算域的时长为0.18 s. 设定计算步数为1 000步，以保证流场得到充分发展.

1.3. 数值模拟工况

数值模拟共设置8种工况，分别考虑屋面坡度、径向位置、风向角等参数对低矮建筑表面风压的影响，具体工况如表1所示. 测点的布置如图3所示. 其中，A面与C面布置相同，B面与D面的两侧面布置相同，且各面测点均匀布置.

表 1   数值模拟工况

Tab.1  Numerical simulation cases

工况编号 i r/m θ/（°） 工况编号 i r/m θ/（°）
1 0.1 Djet 0 5 0.1 1.5Djet 0
2 0.4 Djet 0 6 0.1 2.0Djet 0
3 0.5 Djet 0 7 0.1 Djet 45
4 1 Djet 0 8 0.1 Djet 90

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图 3

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图 3   建筑模型表面测点布置与测点编号

Fig.3   Arrangement and number of measurement points on building model surface


1.4. 网格无关性验证

如图4所示为r=1.0Djet的风场结果对比. 图中，z为风场的竖向高度，u为沿径向水平风速. 从图4可以看出，当网格数量（N）设置为不同数值时，各模型的数值模拟结果基本吻合，即数值模型已经满足了与网格无关的要求. 后续研究所采用的网格总量为3.30×106.

图 4

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图 4   网格数量不同时无量纲风剖面对比

Fig.4   Comparison of dimensionless wind profiles with different grid numbers


2. 结果与讨论

2.1. 平均风压验证

图5给出了风场稳定后，模型表面中心线上测点的压力系数平均值与试验数据的对比. 图中，Cp为平均风压系数. 如图5所示，数值模拟的平均风压系数结果与试验数据吻合较好，证明LES能够对下击暴流下建筑表面风压进行有效模拟.

图 5

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图 5   不同工况下的建筑表面风压系数对比

Fig.5   Comparison of wind pressure coefficient of building surface under different cases


2.2. 流场特性

如图6、7所示为LES模拟得到的r=1.0Djet径向位置处的竖向风剖面和z=0.183Djet高度处的径向风剖面与实测数据、已有的试验结果、经验模型及大气边界层风场的对比. 图中：zmax为最大水平风速对应的竖向高度，umax为沿径向水平风速最大值，rmax为最大水平风速对应的径向距离. 由图6和7可知，LES数值模拟风场可以再现下击暴流风场的竖向和径向风剖面的主要特征，且与实测和试验数据吻合较好，说明LES可以有效模拟下击暴流风场。

图 6

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图 6   无量纲竖向风剖面对比

Fig.6   Comparison of dimensionless vertical wind profiles


图 7

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图 7   无量纲径向风剖面对比

Fig.7   Comparison of dimensionless radial wind profiles


2.3. 速度云图及矢量场

Hjelmfelt[1]指出单个微下击暴流平均生命周期约为13 min，并将其分为3个阶段：发展阶段、成熟阶段和消散阶段. 本文结合具体研究对象将发展大致分为4个关键过程：下沉期、下沉气流冲击地面时刻、水平环形涡掠过低矮建筑时刻和沿地面扩展期. 基于下击暴流4个主要发展过程对低矮建筑进行风场全寿命期内的风荷载特性研究，探讨低矮建筑表面风荷载的不利情况.

以屋面坡度为0.4的低矮建筑为例，给出其位于r=1.0Djet位置时迎风面中心测点及屋面迎风侧的中心测点风压系数时程，如图8所示. 其中风压系数定义如下：

图 8

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图 8   迎风面与侧面中心风压系数时程

Fig.8   Time history of wind pressure coefficient of windward and cross-wind surface center


$ C{{\rm p}_i}{\rm{ = }}\frac{{{p_i}}}{{{\rm{0}}{\rm{.5}}\rho {v^{\rm{2}}}}}. $

式中： ${p_i}$为建筑物表面某一点的风压， $\rho $为空气密度， $v$为参考点的平均风速，此处取下击暴流喷口射流速度（ $v = 20$ m/s）.

从图8的建筑迎风面和侧面中心风压系数时程可以看出，初始风压系数峰值很好地展示了环涡掠过低矮建筑的瞬时状态；与下击暴流发展稳定状态相比，此环涡掠过低矮建筑时刻值得关注.

现取建筑屋面坡度i=0.4、径向位置r =1.0Djet 工况计算结果分析其局部流场与建筑表面风压情况. 如图9所示为下击暴流下冲阶段4个不同时刻沿风暴和建筑中心线的纵剖面风速v分布云图和建筑物周围的流场流线图. 当t=0.060 s时，风暴发展所影响的区域尚未波及建筑物，建筑物周围气流扰动很小，因此其周围流场发展较均匀. 当t=0.130 s时，气流冲击地面后向外扩散，建筑物周围气流受到较大扰动，其迎风面前方形成旋涡，但屋面尚未出现旋涡. 当t=0.157 s时，气流冲击地面形成的首个环涡经过建筑物，环涡附近由于气流的卷吸作用，风速较大，在建筑的干扰作用下气流进一步加速，在建筑附近风速达到最大. 建筑物迎风面前方的旋涡较于前一个时刻更加显著，此外屋面迎风侧、背风侧和背风面处均有旋涡形成，且较于其他时刻显示的结果，旋涡强度和大小均为最大，这意味着建筑物在此瞬时下迎风面可能受到更大的正压，而屋面可能受到更大的吸力. 当t=0.400 s时，风速极值由32 m/s变为26 m/s，且建筑物迎风面及屋面处的旋涡均存在不同程度的减弱. 纵观整个发展过程可知，不仅近地面风速显著且下击暴流发展呈现的是渐进变化直至稳定的过程.

图 9

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图 9   下击暴流发展阶段不同时刻的纵剖面风速云图与建筑物周围空气流线图

Fig.9   Wind speed nephogram of longitudinal section and air streamline around building at different times of downburst development stage


如图10所示为下击暴流发展阶段下建筑物各表面平均风压系数分布规律. 通过对比可以看出，建筑物屋面上的风压分布规律在不同阶段差异明显. 当t=0.060 s时，建筑各表面风压系数均较小且分布均匀. 当t=0.130 s时，迎风面风压系数峰值由上个时刻的0.21增大至0.71，此外屋面迎风侧角部区域出现较高负压，屋面迎风侧及背风侧的风压系数分布不再均匀. 当t=0.157 s时，屋面上观察到较于其他时刻的最大负压，特别在屋面背风侧区域，这与如图9所示的建筑周围流场分布特性相吻合. 值得关注的是，建筑侧面同样出现了较其他时刻更大的负压，这一现象突显了环涡掠过低矮建筑的危险性. 此外，因风速较高，迎风面呈现出最大正压，这同样与图9所预示的结果一致. 当t=0.400 s时，下击暴流发展趋于稳定，建筑各表面风压系数较上个时刻均有不同程度的减小. 以上4个瞬态的分析结果说明，相比于其他时刻，水平环涡掠过低矮建筑时更能让建筑物处于不利的状态.

图 10

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图 10   下击暴流发展阶段下屋面平均风压系数分布

Fig.10   Distribution of mean wind pressure coefficient of roof in stage of development downburst


2.4. 径向距离的影响

Zhang等[14]通过稳态冲击射流试验发现，低矮建筑迎风面处正压及背风面和屋面处负压随着径向距离r=1.0Djet增大至r=2.0Djet而逐渐减小. 该研究结果是在冲击射流风场达到稳定后，对建筑表面风压系数取平均值得到的，未考虑下击暴流风荷载的非平稳特性. 在非平稳冲击风作用下，建筑表面风压分布是否仍具有上述规律还有待进一步研究. 为此，选取r=1.0Djet、1.5Djet、2.0Djet 3个典型径向位置作为代表，研究非稳态下击暴流作用下低矮建筑风荷载随径向距离的变化规律. 图11给出了这3种径向距离下水平环涡掠过建筑时的建筑表面风压系数分布规律. 如图11所示，在各径向距离处建筑迎风面风压系数最大值分别为1.15、1.89及1.25，侧面及屋面的整体风压系数绝对值随径向距离的增大也呈现出先增大后减小的变化规律，背风面风压系数绝对值则随径向距离的增大而减小.

图 11

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图 11   下击暴流下屋面平均风压系数分布

Fig.11   Distribution of mean wind pressure coefficients of flat roof in downburst


2.5. 屋面坡度的影响

建筑屋面坡度是影响表面平均风压分布的关键因素. 本文在距下击暴流中心径向距离为r=1.0Djet位置分别布置了屋面坡度为i=0.1、0.5、1.0的3种建筑模型. 图12给出了这3种模型在水平环涡掠过建筑时沿来流方向中心线上测点的平均压力系数. 由图12可知，迎风面中心线风压系数最大值出现在其表面中间区域，与所处的竖向风场一致（见图6）. 迎风面中心线测点的风压系数在屋面坡度为0.1、0.5、1.0的3种工况下较为接近. 在迎风侧屋面，坡度较小时负压较大，随着屋面坡度的增大，风压系数由负值逐渐变为正值. 这是由于当屋面坡度较大时，迎风面檐口位置不再产生流动分离，流动分离点后移至屋脊处.

图 12

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图 12   不同屋面坡度模型中心线压力系数

Fig.12   Pressure coefficients along centerline varied with slope value of model roof


2.6. 风向角的影响

图13给出了0°、45°、90°三种风向角下水平环涡掠过建筑时的建筑表面平均风压系数分布规律. 如图13所示，当风向角为0°时，最大风压系数为1.15，位于迎风面中心处；在屋面迎风侧角部区域得到风压系数局部极小值，这主要是因为气流在屋面迎风侧角部发生气流分离产生涡旋脱落再附，导致距离迎风屋面角部区域越近，其平均风压系数越小. 当风向角为45°时，迎风屋面角部区域负压较大，极值风压系数达到−1.33，这主要是气流在迎风屋面角部发生气流分离产生锥形涡所致；当风向角45°时，除迎风角附近有较大的负压区外，屋面其余区域负压相对较小，且较为均匀. 当风向角为90°时，气流垂直于左侧面，因此气流在侧面顶部与屋面连接部位发生分离，形成旋涡进而在迎风前沿角部区域产生高负压，越远离迎风角部的区域，受此旋涡影响越小；位于来流两侧的建筑表面风压为负，风压分布较对称.

图 13

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图 13   风向角影响下的平均风压系数分布

Fig.13   Distribution of mean wind pressure coefficient under influence of wind direction angle


3. 结　论

（1） 下击暴流各发展阶段的风荷载效应差异显著，当气流冲击地面后形成的首个环涡掠过建筑物时，建筑表面的风压绝对值达到最大.

（2）在瞬态冲击射流作用下，建筑表面风压并非随着径向距离增大而减小，而是与首次环涡掠过建筑的时刻有关. 当环涡掠过建筑时，建筑整体风压分布规律在不同径向位置处差异较大.

（3）随着屋面坡度增大，屋面迎风侧风压系数逐渐由负值变为正值；迎风面中心线风压系数最大值出现在建筑中部，且不随屋面坡度改变而改变.

（4）风向角对建筑物表面风压系数的分布规律影响显著；在所研究的风向角中，当风向角为45°时屋面迎风角部负压较大，应予以关注.

参考文献

HJELMFELT M R

Structure and life cycle of microburst outflows observed in Colorado

[J]. Journal of Applied Meteorology, 1988, 27 (8): 900- 927

DOI:10.1175/1520-0450(1988)027<0900:SALCOM>2.0.CO;2      [本文引用: 3]

FUJITA T T. Manual of downburst identification for project NIMROD [R]. SMRP Research Paper 156, University of Chicago, 104[NTISPB-286048], 1978.

[本文引用: 1]

MUNICH R E. Topics GEO natural catastrophes 2009 Analyses, assessment, positions (US VERSION) [R]. Munich RE, 2009.

[本文引用: 1]

MCCARTHY J, WILSON J W, FUJITA T T

The joint airport weather studies project

[J]. Bulletin of the American Meteorological Society, 2013, 63 (1): 15- 22

[本文引用: 1]

FUJITA T T. Objectives, operations, and results of project NIMROD [C] // Proceedings of 11th Conference on Severe Local Storms. Kansas: AMS, 1979: 259-266.

[本文引用: 1]

FUJITA T T. The downburst: microburst and macroburst report of projects NIMROD and JAWS [M]. Chicago: University of Chicago, 1985.

[本文引用: 1]

HOLMES J D. Physical modelling of thunderstorm downdrafts by wind tunnel jet [C] // Proceedings of the second AWES Workshop. Melbourne: AWES, 1992: 29-32.

[本文引用: 1]

CASSAR R. Simulation of a thunderstorm downdraft by a wind tunnel jet [R]. [S. l.]: Summer Vacation Report, DBCE 92/22(M）CSIRO, 1992.

[本文引用: 1]

LUO X Y, ZHANG C, XIONG S S, et al

Numerical study of the flow fields in downburst with consideration

[J]. Civil Engineering Journal, 2018, 4 (8): 1783

DOI:10.28991/cej-03091114      [本文引用: 1]

SENGUPTA A, SARKAR P P, RAJAGOPALAN G. Numerical and physical simulation of thunderstorm downdraft winds and their effects on buildings [C] // Proceedings of the First American Conference in Wind Engineering. Carolina: SC, 2001.

[本文引用: 1]

SENGUPTA A, SARKAR P P

Experimental measurement and numerical simulation of an impinging jet with application to thunderstorm microburst winds

[J]. Journal of Wind Engineering and Industrial Aerodynamics, 2008, 96 (3): 345- 365

DOI:10.1016/j.jweia.2007.09.001      [本文引用: 1]

LETCHFORD C W, CHAY M T

Pressure distributions on a cube in a simulated thunderstorm downburst-Part A: stationary downburst observations

[J]. Journal of Wind Engineering and Industrial Aerodynamics, 2002, 90 (7): 711- 732

DOI:10.1016/S0167-6105(02)00158-7      [本文引用: 1]

汤卓, 王兆勇, 卓士梅, 等

雷暴冲击风作用下双坡屋面风压分布

[J]. 东南大学学报: 自然科学版, 2014, 44 (1): 168- 172

TANG Zhuo, WANG Zhao-yong, ZHOU Shi-mei, et al

Wind pressure distribution of double slope roofs under thunderstorm impact wind

[J]. Journal of Southeast University: Natural Science Edition, 2014, 44 (1): 168- 172

ZHANG Y, HU H, SARKAR P P

Comparison of microburst-wind loads on low-rise structures of various geometric shapes

[J]. Journal of Wind Engineering and Industrial Aerodynamics, 2014, 133: 181- 190

DOI:10.1016/j.jweia.2014.06.012      [本文引用: 2]

陈勇, 崔碧琪, 彭志伟, 等

球壳型屋盖在冲击风作用下的抗风设计参数及CFD分析

[J]. 空气动力学学报, 2012, 30 (4): 456- 463

DOI:10.3969/j.issn.0258-1825.2012.04.006      [本文引用: 1]

CHEN Yong, CUI Bi-qi, PENG Zhi-wei, et al

Wind-resistant design parameters and CFD analysis of spherical shell roof under impact wind

[J]. Acta Aerodynamica Sinica, 2012, 30 (4): 456- 463

DOI:10.3969/j.issn.0258-1825.2012.04.006      [本文引用: 1]

GELETA T N, ELSHAER A, MELAKU A, et al. Computational wind load evaluation of low-rise buildings with complex roofs using LES [C] // The 7th International Symposium on Computational Wind Engineering. Seoul: [s. n.], 2018 .

[本文引用: 1]

ZHANG Y, SARKAR P P, HU H

An experimental study of flow fields and wind loads on gable-roof building models in microburst-like wind

[J]. Experiments in Fluids, 2013, 54 (5): 1511

DOI:10.1007/s00348-013-1511-9      [本文引用: 1]

JUBAYER C, ELATAR A, HANGAN H. Pressure distributions on a low-rise building in a laboratory simulated downburst [C] // Proceedings of the 8th International Colloquium on Bluff Body Aerodynamics and Applications. Boston: [s. n.], 2016.

[本文引用: 1]

LETCHFORD C W, CHAY M T

Pressure distributions on a cube in a simulated thunderstorm downburst. part B: moving downburst observations

[J]. Journal of Wind Engineering and Industrial Aerodynamics, 2002, 90 (7): 733- 753

DOI:10.1016/S0167-6105(02)00163-0      [本文引用: 1]

HAINES M, TAYLOR I

Numerical investigation of the flow field around low rise buildings due to a downburst event using Large Eddy Simulation

[J]. Journal of Wind Engineering and Industrial Aerodynamics, 2018, 172: 12- 30

DOI:10.1016/j.jweia.2017.10.028      [本文引用: 2]

JESSON M, STERLING M, LETCHFORD C, et al

Aerodynamic forces on generic buildings subject to transient, downburst-type winds

[J]. Journal of Wind Engineering and Industrial Aerodynamics, 2015, 137: 58- 68

DOI:10.1016/j.jweia.2014.12.003      [本文引用: 2]

LETCHFORD C W, ILLIDGE G. Turbulence and topographic effects in simulated thunderstorm downdrafts by wind tunnel jet [C] // Proceedings of the Tenth International Conference on Wind Engineering, Denmark: [s. n.], 1999: 1907-1912.

WOOD G S, KWORK K C S, MOTTERAMB N A, et al

Physical and numerical modeling of thunder-storm downbursts

[J]. Journal of Wind Engineering and Industrial Aerodynamics, 2001, 89 (6): 535- 552

DOI:10.1016/S0167-6105(00)00090-8     

HOLMES J D, OLIVER S E

An empirical model of a downburst

[J]. Engineering Structures, 2000, 22 (9): 1167- 1172

DOI:10.1016/S0141-0296(99)00058-9     

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