提出基于掩码的区域增长方法用于相位解缠.该方法中,残差用零像素点连接作为掩码,掩码和原始质量图结合构成新的质量图.利用这个新的质量图,在多个区域内各自对相位进行区域增长方式的解缠.通过调整偏移量将这些区域融合在一起.模拟和实际磁共振的数据被用来验证该方法.结果表明,与最新的区域增长相位解缠方法（PHUN）相比,采用该方法明显改善了解缠相位的准确度.
采用高频低场强脉冲电场系统对水中的大肠杆菌进行灭菌研究,探索反应器结构、电气参数及水质参数等对脉冲电场灭菌效率和能量效率的影响.圆筒式反应器体积为500 mL,平均脉冲场强为3～12 kV/cm,脉冲频率可以高达20 kHz.最佳高压电极结构为6层均匀分布的直径为40 mm的网电极.脉冲电场的杀菌效率和能量效率随着脉宽和场强的增大而提高,水的电导率影响波形和单脉冲能量的变化,从而影响杀菌效果,当初始细菌密度降低时有利于彻底杀光.脉冲频率对杀菌无明显影响,但高频率能够大幅缩短处理时间.当脉冲电压为6 kV,脉宽为30 μs,水的电导率为2.5 μS/cm,细胞初始密度为103～106 cfu/mL时,在消耗能量<200 J/mL,水温<40 ℃的前提下,脉冲电场处理后细菌密度下降了1、2个对数.当细菌初始密度低于1 250 cfu/mL时,细菌被全部杀光,实现了非热低温灭菌.
针对因信号体制因素带来的传统加权模型偏差问题,通过分析几种典型信号结构在接收机码跟踪环路跟踪精度上的差异性,提出基于信号体制的接收机伪距误差热噪声模型,推导各频点测距加权因子的产生方式.结合传统双频组合噪声方差估计,探讨新模型对加权接收机自主完好性监测（RAIM）性能及定位估计精度的影响.仿真测试表明,采用该模型能够优化提升RAIM故障检测率,提升各频点测距置信度水平,有效地保证定位精度.
以设置E型钢阻尼装置的不等高桥墩高速铁路减隔震简支梁桥为对象,建立考虑轨道约束的全桥非线性有限元分析模型,并进行100条地震动作用下的非线性时程分析.从基于性能要求的抗震设计思想出发,采用位移和能量双重破坏准则,提出同时考虑最大变形效应和累积损伤效应两方面效应的钢阻尼支座损伤指标,采用可靠度概率分析方法形成钢阻尼支座在不同损伤状态下的易损性曲线.结果表明,地震作用下不同支座在各损伤状态下的易损性差异明显,对于桥墩高度差异较大的铁路减隔震桥梁,宜根据桥墩刚度的不同进行减隔震设计,对刚度较小的高、中墩处的钢阻尼支座,设计时应留有必要的安全储备.
为了建立高强度钢丝的锈蚀分级标准，以4座服役10 a以上的拱桥吊杆高强度钢丝样本为对象，在进行原状钢丝拉伸和疲劳试验研究的基础上，用刻痕方法模拟钢丝的表面蚀坑，通过有限元分析以及拉伸试验研究蚀坑形貌对钢丝力学性能的影响，建立蚀坑参数与钢丝极限应变的定量关系，提出考虑蚀坑形状的锈蚀钢丝评价标准。结果表明，锈蚀对钢丝弹性模量和极限强度的影响不敏感，但蚀坑引起钢丝的延性下降；锈蚀钢丝的延性下降程度与蚀坑部位的应力集中状况有关，用蚀坑形状参数可以较精确地评价钢丝受锈蚀影响的程度。
为了定量地确定温度对楼板承载能力和裂缝宽度的影响,在温度场和应力场有限元分析理论的基础上,采用ANSYS软件,对角板和边板2种温度边界条件和多种位移约束条件下的楼板,进行数值模拟分析.结果表明,相对于楼板的承载能力,温度应力对裂缝的影响更大.考虑温度应力后,楼板将从纯弯构件变成拉弯构件,满足承载能力的楼板配筋将增加,同时,温度应力将导致楼板裂缝宽度增大.在实际应用中,为简化计算,对于有明显温差影响的楼板,仍可按纯弯构件计算,但满足此纯弯构件承载能力和裂缝宽度所得配筋量,建议分别增加15%和25%,以抵消温度应力所致钢筋应力的增量.
为了建立一个能够同时考虑界面滑移、剪切变形和剪力滞三重效应的组合箱梁分析理论模型，在该理论模型中，基于Newmark组合梁滑移模型引入不同幂次抛物线翘曲函数描述组合箱梁顶底板应力横向非均匀分布，推导了简支组合箱梁在均布荷载和集中荷载作用下的解析解.采用试验验证了理论模型和解析解的正确性.参数分析结果表明，随着混凝土板厚和钢梁高度的增加，在跨中腹板和顶板中部处剪力滞系数下降；当宽跨比减少时，在腹板处剪力滞系数下降，在顶板中部处剪力滞系数略增加；与均布荷载相比，集中荷载对跨中截面的剪力滞系数影响较明显；由推导公式的计算结果表明，可以忽略滑移刚度变化对剪力滞系数影响.
为了综合考察土初始含水量、土有机质含量、水泥掺量比及固化剂CX-13掺量对固化效果的影响,对不同土体提出固化方案,以有机质含量、初始含水量、水泥掺量、CX-13掺量作为4个自变量,以固化土28 d无侧限抗压强度作为响应值,采用旋转中心组合设计安排试验.利用响应面法对试验结果进行回归分析,建立各自变量与强度响应间的量化模型.考察各自变量间的交互作用关系,并从机理上对各交互关系进行探讨.结果表明：固定初始含水量与CX-13掺量,强度响应峰值对应的有机质含量随水泥掺量的增大而减小；固定有机质含量与CX-13掺量,强度响应峰值对应的初始含水量随水泥掺量的增大而增大；固定有机质含量与初始含水量,水泥的最佳掺量与CX-13掺量呈正相关关系.
为了研究不同类型高岭土的物理、化学及土力学特性,通过压缩固结、渗透及等温吸附试验,确定国内硬质、软质和砂质3种典型高岭土的固结、渗透及吸附特性.试验结果表明：通过压缩固结,硬质、软质高岭土的饱和渗透系数可减小到1×10-7 cm/s,砂质高岭土的渗透、固结系数均比前两者高一个数量级.不同类型的高岭土吸附Pb2+、Cd2+的能力不同,吸附能力由高到低排序为硬质高岭土>软质高岭土>砂质高岭土.3种高岭土对Pb2+的吸附能力均显著高于对Cd2+的吸附,硬质、软质、砂质高岭土对Pb2+的吸附容量分别为6 347.2、3 105.5、2 672.7 mg/kg,对Cd2+的吸附容量分别为691.1、686.4、667.5 mg/kg.综合考虑这3类高岭土的物理、渗透和吸附特性以及制样的方便性,推荐采用软质高岭土作为压实黏土衬垫的实验模拟材料.
为了获得不同的悬臂梁固定端位移边界处理方式对结果的影响,针对悬臂梁承受3种载荷的情况：自由端受切向力,上表面受均布载荷和线性分布载荷,给出悬臂梁固定端利用传统边界条件和最小二乘法处理边界时,Timoshenko梁理论、Levinson梁理论和弹性力学理论的解析解,与有限元计算结果对比.结果表明,Timoshenko梁理论采用传统位移边界和最小二乘法处理边界的结果一致,采用最小二乘法处理边界获得的Levinson梁理论和弹性力学理论的解明显优于传统位移确定方法,且这种优势随着载荷阶次的增加而越加明显.
为了研究新鲜生活垃圾压缩变形、抗剪强度的相关特性及其规律,参照杭州天子岭固体废弃物填埋场垃圾的主要成分,人工配制新鲜生活垃圾试样,采用大型压缩与直剪联合测定实验仪器,对新鲜生活垃圾试样进行压缩变形、强度联合测定试验,得到压缩量、孔隙比、时间与竖向压力的关系曲线.试样的初始孔隙比为2.1,试验竖向压力为25、50、100、200 kPa,每级竖向压力的作用时间分别为0、0.25、0.5、1、2、6、12、24 h.结果表明,新鲜生活垃圾的强度与垃圾压缩变形有关,随着竖向压力及压缩应变的增大而增大；城市新鲜生活垃圾的强度特性符合库仑强度理论；获得了垃圾的压缩性指标及抗剪强度参数.垃圾的压缩系数为1.4 MPa-1,压缩指数为0.372,内摩擦角在24°到31°之间,内聚力在9到23 kPa之间.
针对带缝钢板剪力墙开设竖缝后抗侧刚度和极限承载力大幅削弱的问题，提出蝶型和梭型2种不等高开缝形式，采用数值模拟的方法对不等高开缝钢板剪力墙的弹塑性屈曲性能及滞回性能进行研究，并与传统等高开缝钢板剪力墙进行对比分析。结果表明：通过不等高开缝形式提高带缝钢板剪力墙极限承载力和抗侧刚度的效果可观，极限承载力的增幅能达到15%以上，抗侧刚度的增幅能达到40%以上；对比传统开缝形式，蝶型开缝改善墙板延性，梭型开缝对墙板延性影响不大；蝶型开缝墙板加载前期耗能性能优越且加载后期性能下降平缓，而对于梭型开缝墙板，缝间墙肢宽度越大，则承载力越早下降到极限承载力的85%，所以此开缝形式仅适用于缝间墙肢宽度较小墙板。
为研究交通荷载作用下管道结构的力学响应特性,应用线弹性力学理论,将车辆轴载下埋地管道的静力计算问题分解成3个部分依次求解：基于Boussinesq解答的管顶附加土压应力计算,基于Winkler弹性地基梁模型的管道纵向应力计算,基于Iowa公式的管道环向应力计算. 在此基础上探讨轮压、管道埋深、轮-管水平距离、管-土相对刚度、土壤阻力模数等参数对埋地管道力学性状的影响规律. 此外,应用光纤光栅传感器,对某供水管道在车载作用下的应变响应进行现场测试. 理论计算方法和测试结果对比分析表明：采用该传感器监测管道表面应变具有较高的精度和灵敏度；管顶轴向应变峰值对车速的不敏感；采用静力计算方法分析车辆荷载作用下埋地管道的应力问题具有合理性．
分析颤振激励下金属冷挤压成形过程中利用“有效摩擦力”降低材料变形抗力的成形机理，对比凹模固定以及凹模在不同参数颤振激励下的有限元仿真结果.仿真实验表明：颤振激励能够降低坯料成形过程中的平均行程载荷；颤振频率及幅值越大,平均行程载荷降低越多, 提出颤振平台的机构,并分析工作原理.选用6061铝材作为冷挤压的坯料,完成凹模固定及凹模颤振激励下的反挤压的实验研究.分析坯料在实际反挤压过程中行程载荷的特点,实验结果表明：凹模引入颤振激励后,挤压过程中的稳定行程载荷明显降低；当凹模颤振频率为100 Hz,幅值为0.012 mm时,稳定行程载荷降低约6%；当凹模颤振频率为200 Hz,幅值为0.012 mm时,稳定行程载荷降低约7.5%.
为了解决质量屋（HoQ）技术特性在不同用户需求约束下具有不同的属性,存在难以确定输出目标的问题,提出质量屋技术特性自冲突的概念,在此基础上构建基于约束理论和发明问题解决理论（TRIZ）的技术特性自冲突的识别与消除方法.建立产品规划质量屋,导出技术特性重要度,初步构建质量屋；开展质量屋关联矩阵目标判定,分析识别技术特性的冲突点,采用约速理论（TOC）中的冲突解决图（CRD)确定质量功能展开过程中的技术特性自冲突；采用TRIZ理论消除冲突,实现质量屋技术特性目标值的准确输出；以空分设备主冷凝器为例验证该方法的实用性；结果表明,该方法可以合理、有效地实现质量屋技术特性自冲突的识别与消除.
针对提升装置同步误差影响盾构管片拼装工作效率与质量的问题，提出双比例阀提升液压缸同步控制方法.建立双比例阀同步提升系统的数学模型，对双比例阀PID控制与模糊PID控制的同步控制性能进行仿真对比分析.在盾构电液控制系统综合实验台上进行单比例阀同步提升实验、双比例阀普通PID同步提升实验与双比例阀模糊PID同步提升实验，结果表明，单比例阀普通PID同步误差在-0.002～+0.020 m，双比例阀普通PID同步误差在-0.010～0.006 m,双比例阀模糊PID同步误差在-0.004～0.005 m，双比例阀模糊PID的控制可显著提高盾构管片拼装机提升液压缸同步控制精度.
为了分析和探索导电炭在不同炭化温度下石墨化的特性,以Ni（C4H6O4Ni·4H2O）为催化剂,木质素为原料,催化炭化制备生物质导电炭.通过X射线衍射(XRD),透射电镜(TEM)和拉曼光谱分析手段对导电炭石墨化结构进行表征.结果表明,当木质素炭化温度为500 ℃时,可能开始出现石墨化现象,温度升高,D峰的半峰宽逐渐减小,两峰积分面积比值R值逐渐减小,石墨化程度更高,结晶更完整.炭化温度在1 100 ℃时,电阻率能达到0078 Ω·cm,石墨化度达到837％.炭化温度越高,导电炭的电阻率越小,层间距越小,石墨状微晶结晶度越高,d002晶面间的层间距越接近石墨d002层间距.
针对燃煤锅炉富氧燃烧改造的可行性以及NOx排放的问题,提出基于CFD数值模拟方法,开展1 000 MW双切圆式燃煤电站锅炉的富氧燃烧改造及其NOx排放的数值模拟研究.结果表明,当氧气体积分数为30%的富氧燃烧条件下模拟的炉膛温度分布、换热结果与改造前空气燃烧时相当.绝热火焰温度一致可以作为改造时氧浓度选择的依据.改造后燃料NOx、热力NOx的生成量均显著降低,总NOx生成量可达改造前的47.3%.大量二氧化碳的存在促进还原区煤焦气化反应和燃料氮的析出,削弱了NOx前驱物的氧化,促进NO还原,从而减少NOx生成量.增大燃烬风风率可降低NOx排放.再循环烟气中的NO的还原使NOx净生成量降低44.6%~71.8%.
为了研究巨磁致伸缩材料Terfenol-D的非线性耦合磁力特性及响应,提出一种增量显式有限元列式及其在通用有限元软件中的实现方法.该显式增量方法基于实验测得材料性质或非线性本构计算所得材料参数,通过分段插值函数描述磁致伸缩材料的材料参数随磁场和预应力的非线性变化关系,采用耦合方程的弱形式给出相应有限元列式及增量算法,并在通用有限元软件ABAQUS中执行数值算例.该方法通过显式插值避免大多数数值方法求解非线性方程组的迭代过程,只需要先进行稳定性验证来标定合适的增量步长即可保证结果的可靠性.数值分析结果表明,该方法具有较好的精度和稳定性,能够准确有效地模拟不同预应力水平和偏磁场强度下的磁致伸缩非线性耦合响应,同时能够反映预应力对最大磁致伸缩的影响,即“反转效应”.该方法对磁致伸缩器件的设计应用及力磁耦合非线性分析具有一定的理论和实际意义.
